Полный текст

Введение Разработка и анализ поведения различного вида защитных конструкций, работающих в условиях ударного и взрывного нагружения, являются важной прикладной задачей [1-8]. Многослойные газопроницаемые пакеты из металлических плетеных сеток являются перспективным демпфирующим элементом, защищающим конструкции от ударных и взрывных воздействий [9-12]. Такой пакет сетки за счет сильно развитой межфазной поверхности может отбирать значительную долю энергии горячих продуктов взрыва и снижать интенсивность проходящих ударных волн. Это приводит к уменьшению пиковых значений давления во взрывных камерах [9], а также к уменьшению и остаточного давления. В ряде работ [11-13] даются оценки эффективности подобных многослойных экранов с точки зрения снижения газодинамических параметров проходящих ударных волн. Так как пакет сеток конструктивно формируется путем наложения слоев друг на друга, пакет можно считать высокопористой деформируемой средой, обладающей ортотропными свойствами. При использовании таких сеток, как показано в [13, 14], пакет сопротивляется сжатию по нормали к слоям сеток и растяжению вдоль проволок в плоскости сеток. Для рационального проектирования подобных демпфирующих элементов необходимо знать их деформационные и прочностные свойства. В [14] приведены некоторые результаты экспериментальных исследований деформационных характеристик пакетов сеток на растяжение и сжатие в направлении осей ортотропии в квазистатическом режиме нагружения. Ниже приводятся результаты новых экспериментальных исследований деформирования пакетов плетеных металлических сеток при квазистатическом и динамическом нагружении. 1. Методика динамических испытаний Экспериментальные исследования динамических свойств пакетов плетеных металлических сеток проводились на экспериментальной установке с разрезным стержнeм Гопкинсона [15-17]. Образцы изготавливались из двух типов сеток: НУ ГОСТ 3826-82 - 2×2×0,5 и 3,2×3,2×0,8. Здесь первые две цифры - шаг плетения, последняя цифра - диаметр проволоки в миллиметрах. Оба типа сеток подобраны исходя из одинаковых значений объемного содержания металла - 0,14 и коэффициента проницаемости одного слоя - 0,64. При сжатии по нормали к слоям сетки испытания проведены для двух видов образцов: кругового сечения диаметром 20 мм и квадратного сечения со стороной 50 мм. Испытывались образцы, состоящие из 10 и 20 слоев сетки, наложенных друг на друга. Направления проволок были одинаковы для всех слоев. Схемы экспериментов для различного вида образцов показаны на рис. 1 и 2. В экспериментах использовалась установка, состоящая из высокопрочных стальных стержней диаметром 20 мм. Рис. 1. Схема эксперимента с образцом квадратного сечения Fig. 1. Experimental set up with a square section sample Рис. 2. Схема эксперимента с образцом круглого сечения Fig. 2. Experimental set up with a circular section sample Испытания проводились следующим образом. Образец 3, состоящий из N слоев металлической сетки, помещался между двумя мерными стержнями 1 (опорный) и 4 (нагружающий). Один из стержней нагружался ударом короткого стержня-ударника 5, движущегося со скоростью V0. При этом в стержне 4 формировался прямоугольный импульс сжатия, который нагружал образец. В процессе эксперимента с помощью тензодатчиков 2 регистрировались деформации в сечениях нагружающего и опорного мерного стержней. Данная информация позволяет с помощью формул Кольского [15] рассчитать временную историю изменения длины образца, а также действующую на него при этом силу. Из одномерной теории распространения упругих волн в полубесконечных стержнях известно, что деформация в волне связаны с массовой скоростью dU/dt соотношениями [1] (1) откуда смещение U(t) частиц в волне [2] (2) Здесь С - скороть звука в стержне. На основании последней формулы можно записать перемещения торцов стержней 4 и 1, примыкающих к образцу. Перемещение правого торца складывается из перемещения , вызванного распространением падающего импульса eI(t), и перемещения , вызванного распространением отраженного импульса eR(t) [3]. (3) Перемещение левого торца вызвано распространением прошедшего импульса eT(t) [4]: (4) Изменение длины образца dL в процессе нагружения можно расчитать следующим образом [5]: (5) Средняя относительная деформация образца длиной L0 рассчитывается так [6]: (6) Если выразить ее через импульсы в стержнях [7] (7) то скорость деформации образца [8] (8) Для нахождения напряжения в образце следует рассмотреть усилия на торцах образца. Усилие на правом торце Р1(t) складывается из сжимающего усилия , вызванного импульсом eI(t), а усилие на левом торце вызвано импульсом eT(t). Тогда с учетом закона Гука (стержни имеют высокий предел упругости и деформируются упруго) [9] (9) где Е и А - соответственно модуль Юнга и площадь поперечного сечения стержней. Средняя сила , отсюда среднее значение напряжения в образце [10] (10) На рис. 3 показаны характерные осцилограммы деформаций. Цифрами 1-12, отмечены содержательные участки импульсов, по которым строились диаграммы напряжения-деформации. Видно, что деформирование образца проходило в несколько циклов, связанных с отражением волн от торцов стержней. В процессе эксперимента с помощью тензодатчиков регистрировались деформации в сечениях нагружающего (сверху) и опорного (снизу) мерного стержня. По этой информации рассчитывалась временная история изменения длины образца, а также действующая на него при этом сила. Рис. 3. Деформации в сечениях мерных стержней Fig. 3. Deformation in sections of measuring rods Для испытания пакета сеток в условиях ударного растяжения в плоскости слоев использовался аналог схемы Николаса [18], представляющей себой модификацию метода Кольского. Схема эксперимента показана на рис. 4. Плоский образец, предварительно обжатый по нормали к слоям сетки, закрепляется в вилках мерных стержней с помощью болтовой стяжки. Торцы стержней при этом стыкуются. Система нагружается ударником, разогнанным в пневматической пушке. Сформировавшийся при этом сжимающий импульс проходит через стык, не деформируя образец. Отражаясь от свободного торца стержня 1, этот импульс меняет знак и превращается в импульс растяжения, который Рис. 4. Схема эксперимента на динамическое растяжение Fig. 4. Experimental set up related to dynamic stressing движется в сторону образца и нагружает его. Регистрация деформации в тензодатчиках 2 позволяет рассчитать деформацию образца и силу, которая действовала на образец в процессе нагружения. Использованная в экспериментах установка состояла из дюралевых мерных стержней 1, 4 диаметром 30 мм. 2. Результаты динамических испытаний на сжатие Начальная скорость ударника варьировалась в пределах 12-25 м/с. Деформирование образца проходило в несколько циклов, связанных с распространением волн сжатия и растяжения в стержнях. Скорость деформации в экспериментах изменялась в пределах 1500-3500 с-1. Нагружение проводилось стальным ударником длиной 300 мм. На рис. 5 показаны диаграммы деформирования образцов при сжатии по нормали к слоям сеток, включающие участки активного нагружения и разгрузки 1 - сетка 2×2×0,5 мм образец из 10 слоев; 2 - сетка 2×2×0,5 мм образец из 20 слоев; 3 - сетка 3,2×3,2×0,8 мм образец из 10 слоев; 4 - сетка 3,2×3,2×0,8 мм образец из 20 слоев. Здесь и далее в качестве меры деформации принимается техническая деформация. Видно, что деформирование при активном нагружении носит ярко выраженный нелинейный характер, в то время как разгрузочные ветви близки к прямым линиям. Погрешность в проведенных экспериментах не превышала 7-10 %. Разгрузочный модуль Er в проведенных испытаниях изменялся от 19 до 26 ГПа. Кривые деформирования слабо зависят от количества слоев, формы образца и типа рассматриваемых сеток. Полученные при активном нагружении динамические кривые деформирования располагаются значительно выше статической кривой (на рис. 5 результаты статических испытаний [14] обозначены пунктиром), что свидетельствует о ярко выраженном отличии деформационных характеристик пакетов плетеных сеток в динамическом и статическом режимах нагружения. Рис. 5. Диаграммы деформирования на сжатие по нормали к слоям сетки Fig. 5. Charts of compression deformation normal to grid layers 3. Результаты динамических испытаний на растяжение В экспериментах на растяжение пакетов в плоскости слоев сетки вдоль направления проволок (ось ортотропии) испытывался образец, состоящий из 10 слоев сетки 2×2×0,5 мм, размеры образца 110×20 мм. Одной из целей исследования являлось определение зависимости деформационных характеристик на растяжение от предварительного квазистатического сжатия по нормали к слоям сетки. Толщина образца варьировалась в зависимости от предварительного обжатия. Длина рабочей части образца равна 14 мм. На рис. 6 приведен начальный вид образца и образца, разрушенного в процессе ударного растяжения. На рис. 7 показаны усредненные по нескольким опытам диаграммы на растяжение при различных напряжениях предварительного статического обжатия по нормали σсж. Кривая 1 получена при σсж = 37,5 МПа, кривая 2 - при σсж = 100 МПа, кривая 3 - при σсж = 150 МПа, кривая 4 - при σсж = 200 МПа. Результаты проведенного исследования не выявили существенного влияния предварительного обжатия в исследуемом диапазоне, разброс полученных кривых деформирования не превышает разброса кривых деформирования, полученных в одинаковых условиях. Рис. 6. Образец до и после эксперимента Fig.6. Sample before and after the experiment Рис. 7. Диаграммы динамического растяжения вдоль проволок сетки Fig. 7. Charts of dynamic stressing along the grid wires 4. Результаты статических испытаний на растяжение Статические испытания проводились на пакете состоящем из 10 слоев. Размер образца, шаг ячеи и диаметр сечения проволоки такой же, как и при динамических испытаниях на растяжение. Экспериментальные исследования были проведены при длине рабочей части образца 14 мм, что соответствовало условиям проведения динамических испытаний. Образцы, предварительно статически обжатые до напряжений: 1 - σсж = 0 МПа; 2 - σсж = 5 МПа; 3 - σсж = 25 МПа; 4 - σсж = 50 МПа; 5 - σсж = 150 МПа, устанавливались в захваты сервогидравлической машины Zwick Z030 [19] и растягивались. В статических экспериментах на растяжение наблюдалась хорошая повторяемость. Разброс не превышал 5 %. На рис. 8 показаны характерные кривые при разных уровнях статического обжатия для иллюстрации его сильного влияния. Для одного из образцов при σсж = 45 МПа программа испытаний включала поэтапные нагружения и разгрузки, показанные на рис. 9. Видна слабая изменяемость модуля упругости, мало зависящего от степени напряжения образца. Пакеты сеток, как и в случае испытаний на сжатие по нормали, проявляют при растяжении вдоль проволок нелинейные свойства и испытывают необратимые деформации. В отличие от результатов динамических испытаний, квазистатическое деформирование пакетов сеток при растяжении обнаруживает существенную зависимость от степени предварительного обжатия и носит более выраженный нелинейный характер. Рис. 8. Диаграммы статического растяжения вдоль проволок сетки Fig. 8. Charts of static stressing along the grid wires Рис. 9. Диаграмма статического растяжения с разгрузками Fig. 9. Chart of static stretching with unloadings Заключение По результатам динамических испытаний образцов многослойных пакетов плетеных металлических сеток на сжатие по нормали к слоям выявлено существенное отличие динамических диаграмм деформирования от статических. Кривые при всех режимах нагружения носят нелинейный и необратимый характер, то есть при сжатии проявляются пластические свойства. Диаграммы деформирования на растяжение вдоль оси ортотропии в плоскости слоев также носят нелинейный и необратимый характер вплоть до разрушения образцов, а также зависят от режима нагружения. При квазистатическом растяжении пакетов сеток вдоль проволок существенное влияние на поведение кривых деформирования оказывает предварительное обжатие пакетов по нормали к слоям сеток.

Об авторах

А М Брагов

Научно-исследовательский институт механики Национального исследовательского Нижегородского государственного университета им. Н.И. Лобачевского

Email: bragov@mech.unn.ru

Д В Жегалов

Научно-исследовательский институт механики Национального исследовательского Нижегородского государственного университета им. Н.И. Лобачевского

Email: zhegalov@mech.unn.ru

А Ю Константинов

Научно-исследовательский институт механики Национального исследовательского Нижегородского государственного университета им. Н.И. Лобачевского

Email: constantinov.al@yandex.ru

А В Кочетков

Научно-исследовательский институт механики Национального исследовательского Нижегородского государственного университета им. Н.И. Лобачевского

Email: kochetkov@mech.unn.ru

И А Модин

Научно-исследовательский институт механики Национального исследовательского Нижегородского государственного университета им. Н.И. Лобачевского

Email: mianet@mail.ru

А О Савихин

Научно-исследовательский институт механики Национального исследовательского Нижегородского государственного университета им. Н.И. Лобачевского

Email: andrey-savikhin@yandex.ru

Список литературы

Статистика

Просмотры

Аннотация - 208

PDF (Russian) - 108