Полный текст

Введение Водородная энергетика в ряду альтернативных углеводородному принципу получения энергии (таких как энергия ветра, солнца и др.) занимает особое место. Это связано прежде всего с тем, что в общем понятии «водородная энергетика» существуют три технологии: производство, хранение и использование водорода. Каждая составляющая может иметь самостоятельное значение. Настоящее исследование посвящено центральной задаче - хранению водорода в связном - металлогидридном состоянии, что на сегодняшний день представляется одним из возможных решений. Магний и сплавы на его основе считаются наиболее перспективными материалами для хранения водорода ввиду их достаточно высокой емкости, широкой распространенности магния в земной коре и сравнительно низкой стоимости. Существенным недостатком чистого магния является относительно высокая температура и недостаточно быстрая кинетика сорбции водорода. Известно [1-3], что существуют два принципиальных пути улучшения кинетики сорбции/десорбции водорода исходным материалом: во-первых, использование различного рода добавок (так называемых катализаторов) и, во-вторых, интенсивная пластическая деформация (ИПД), которая включает в себя различные методы, такие как Equal Channel Angular Pressing (ECAP) [4-9], Cold Rolling (CR) [5, 10] and High Pressure Torsion (HPT) [11]. Среди известных сплавов на основе магния интерметаллическое соединение Mg2Ni занимает особую позицию. Оно может быть синтезировано и использовано как каталитическая добавка или в виде самостоятельного объекта для хранения водорода, поскольку данное соединение реагирует с водородом с образованием гидрида Mg2NiH4 [12-14]. Однако синтез соединения Mg2Ni обычным литьем осложняется тем, что Mg и Ni имеют очень различные температуры плавления, что затрудняет получение прецизионных композиций. В связи с этим в процессе охлаждения сплава не исключена вероятность появления в структуре еще одного интерметаллида - MgNi2, растворимость водорода в котором существенно ниже, чем в Mg2Ni. Иной способ синтеза сплава системы Mg-Ni предложен в работе [15]. Методом механического сплавления (в англоязычной литературе принято обозначение HEBM - High Energy Ball Milling) авторы получили и исследовали сорбционную способность к водороду сплавов Mg1-хNiх в широком диапазоне изменения концентрации никеля (х = 10…70 ат. %). Особенностью проведенных исследований являлось то, что после механической обработки смеси двух порошков Mg и Ni получался сплав, размер кристаллитов которого соответствовал нанодиапазону измерений. В более поздней работе [16] было проведено детальное изучение эволюции микроструктуры наноструктурированого в процессе BM сплава Mg2Ni (исходное соотношение компонентов Mg:Ni = 75:25) и последующей сорбции/десорбции им водорода. Получено, что в процессе введения водорода образуются две фазы гидридов с разным содержанием водорода. Одна из них - Mg2NiH0,3 - твердый раствор водорода в соединении Mg2Ni с гексагональной структурой, другая - Mg2NiH4 - гидрид с моноклинной структурой. Таким образом, эти исследования показали, что при особых условиях (например, ВМ) возможна прямая реакция исходных ингредиентов (Mg и Ni) с образованием сплава Mg2Ni. Сплавы, полученные методом механического сплавления, часто подвергают дополнительному воздействию ИПД, например, методом HPT (HPT - high-pressure torsion), что положительно сказывается на структуре материала и кинетике поглощения водорода [17]. Другим примером ИПД можно назвать метод Fast Forging (FF), который используется для различных металлургических процессов с целью модификации структуры материалов [18, 19] в процессе прессования. Пожалуй, впервые в [20] приведен пример использования FF в качестве приема, позволяющего осуществить взаимодействие элементов в смеси исходных компонентов с образованием сплава. Нами на примере магния показано [21], что его легирование никелем с последующим применением FF также может привести к уникальным результатам - образованию монолитного сплава Mg-Ni, в составе которого появляется новая фаза Mg2Ni, улучшающая сорбцию/десорбцию водорода и ускоряющая кинетику этих процессов. 1. Методика эксперимента и теоретические подходы В качестве механического воздействия на исходный материал был выбран метод Fast Forging (FF) - прессование под действием веса падающего молота, методика которого описана в [20, 21]. Вес молота - 150 кг, высота падения 1,5 м. Материал для исследования представлял собой смесь порошков магния и никеля в пропорции, соответствующей эвтектике на диаграмме состояния Mg-Ni (11,3 ат.% Ni) [22]. После перемешивания исходных компонентов, предварительным прессованием ручным прессом были сформированы заготовки, которые помещали в металлический цилиндр (изготовленный из меди или железа) для предотвращения диссипации материала в процессе FF. Подготовленный образец устанавливали в специальной камере, которую заполняли аргоном, и нагревали до заданной температуры в течение времени, достаточного для ее выравнивания в пределах образца. Измерение температуры образца проводили пирометром. Величину макроскопической деформации, полученной образцом в процессе воздействия ударной нагрузки, оценивали по отношению двух параметров: (hFF/h)·100 %, где hFF - высота образца после FF, h - исходная высота образца (т.е. высота цилиндра - 20 мм). В эксперименте величину макроскопической деформации варьировали от 20 до 90 %. Численное моделирование механического поведения системы осуществляли методом конечных элементов в пакете ANSYS Multiphysics. Рентгенофазовый анализ (РФА) образцов проводили при комнатной температуре на дифрактометре Bruker D8 Endeavor в излучении Cu-Kα. Расшифровку фазового состава осуществляли с помощью Rietveld анализа профиля линий, используя программу Fullprof. 2. Результаты и их обсуждение Предварительные экспериментальные исследования показали [21], что технология FF позволяет осуществить интенсивную пластическую деформацию двухкомпонентного порошкового образца (Mg+Ni), результатом которой является образование монолитного материала. Более того, предварительный нагрев исходной заготовки даже до температуры существенно ниже, чем температура эвтектики на равновесной диаграмме Mg-Ni, в дальнейшем в процессе FF приводит к появлению новой фазы, которая уверенно идентифицируется рентгеновским фазовым анализом как Mg2Ni. Поскольку физические модели этого превращения в настоящий момент отсутствуют, нами предпринята попытка установить необходимые и достаточные условия для наблюдения подобного превращения. С этой целью были проведены расчеты, позволяющие проанализировать механическое поведение системы в условиях интенсивной пластической деформации. Задача содержала несколько промежуточных этапов, каждый из которых, по мере усложнения модели, позволил установить наиболее существенные условия, контролирующие фазовое превращение (появление Mg2Ni) в исследуемой системе. 2.1. Аналитическая модель пластической деформации двухфазной сферической ячейки Оценку локального изменения температуры в зоне контакта магния и никеля провели, взяв за основу аналитическую модель двухфазной сферической ячейки. На рис. 1 показана сфера с радиусом внутренней полости R0, радиусом границы между слоями (фазами) R1 и внешним радиусом R2. Переменные, относящиеся к внутренней части сферы (никель), будем обозначать индексом «1», а к внешней (магний) - индексом «2». Двухфазная сферическая ячейка нагружена с внешней границы давлением q таким образом, что обе фазы сферической ячейки полностью находятся в пластическом состоянии. Данное допущение определяет наиболее простую (аналитическую) модель оценки тепловыделения в двухфазной системе с развитой пластической деформацией. В условиях сферической симметрии радиальное и окружное напряжения в пластической области (для однородной сферы) определяются следующими выражениями [23]: (1) где - предел текучести; С - константа, определяемая из граничных условий. R0 R1 R2 1 2 q Рис. 1. Схема сферической двухфазной ячейки: 1 - никель, 2 - магний Fig. 1. The scheme of a spherical two-phase cell: 1 - is nickel, 2 - is magnesium В нашем случае двухслойной сферы граничные условия для внутреннего и внешнего радиуса запишутся как (2) Тогда из (1) и (2) получим (3) (4) В соотношениях (3), (4) и - пределы текучести внутреннего и внешнего слоя (фазы) сферической ячейки. Согласно [23] в условиях приближения несжимаемого материала деформации сферы выражаются в форме (5) где р - среднее давление, Удельная работа пластического деформирования для упруго-идеально-пластического тела выражается как (6) где Г - интенсивность деформаций сдвига, Для случая одномерной сферической симметрии с учетом (5) (7) Тогда соотношение (6) преобразуется к виду (8) где G - модуль сдвига. Таким образом, удельная работа пластической деформации для внутренней и наружной сферы (9) Изменение температуры в адиабатическом случае пропорционально удельной работе (энергии) пластической деформации [24-26]: (10) где Т - температура; ρ - плотность; с - удельная теплоемкость; - удельная энергия пластической деформации; kТ - коэффициент, определяющий долю мощности пластического деформирования, преобразованной во внутренний тепловой источник, kТ = 0,85…0,95. Из вышесказанного следует, что изменение температуры внутренней и наружной сферы (11) Таким образом, отношение изменения температур при развитой пластической деформации во внутренней (никель) и внешней (магний) сфере при постоянном коэффициенте kТ (12) Несомненным достижением предложенного подхода является возможность провести оценку изменения локальной температуры в зоне контакта поверхностей двух частиц, вступивших в механическое взаимодействие в процессе деформации. Механический контакт - обязательное условие для возникновения металлического типа связи между разнородными металлами при образовании новой двухкомпонентной фазы. Поэтому любое изменение параметров системы в зоне контакта может явиться ключом к объяснению наблюдаемого в эксперименте феномена - образования сплава в процессе FF без предварительного плавления исходных материалов. Следует принять во внимание, что двухфазная сферическая ячейка без внутренней полости при всестороннем сжатии является очень жесткой системой. При этом максимальная пластическая деформация, согласно выбранному подходу, достигается на границе внутренней фазы (никеля) и внешней (магния) и не превышает 2-3 %, что на 1-2 порядка ниже, чем при ударном сжатии цилиндра. Поэтому в качестве модели и была принята двухфазная сферическая ячейка с внутренней полостью. Особенностью полученного соотношения (12) является то, что отношение дополнительных температур при развитой пластической деформации вблизи контактной поверхности магния и никеля не зависит в приближении модельных упрощений от геометрических размеров фаз (их процентном соотношении), а определяется физико-механическими параметрами материалов. Зависимость отношения дополнительных температур (возникающих в локальной зоне контакта двух материалов в процессе пластической деформации) от начальной температуры двухфазной сферической ячейки (соотношение (12)) показана на рис. 2. Зависимость построена с учетом влияния температуры предварительного нагрева ячейки на физико-механические параметры исходных фаз. Влияние температуры на физико-механические свойства исходных компонентов показано графически на рис. 3, 4 (на основе [27]), эти данные использовались и в численных расчетах. Из зависимости, представленной на рис. 2, в частности, следует, что должен существовать интервал температур в эксперименте, когда регистрируемые значения температуры нагрева образца перед FF и реальные значения температуры в процессе ИПД существенно различаются. Этот вывод оказался одним из важнейших для дальнейшего понимания реализации FF и получения сплавов Mg-Mg2Ni. Рис. 2. Зависимость отношения двух температур: во внутренней (никель) - ΔТН и внешней (магний) - ΔТМ сферах, от начальной температуры двухфазной сферической ячейки при ее пластическом деформировании Fig. 2. The dependence of the ratio ΔТN/ΔТМ of two temperatures: ΔТN in the internal (nickel) and ΔТМ external (magnesium) spheres, versus the initial temperature of a two-phase spherical cell under plastic deformation Рис. 3. Температурная зависимость предела текучести никеля (●) и магния (¢) Fig. 3. Yield strength temperature dependence for nickel (●) and magnesium (¢) Аналитическая приближенная модель двухфазной сферической ячейки позволяет оценить дополнительную температуру, появляющуюся на границе фаз, при переходе ячейки в пластическое состояние при различной первоначально заданной температуре системы. Однако более детальное представление о дополнительном нагреве в зависимости от величины деформации образца дает все-таки численная модель. С этой целью были проведены вычислительные эксперименты в рамках расчетной модели. Рис. 4. Температурная зависимость удельной теплоемкости никеля (●) и магния (¢) Fig. 4. The relation of heat versus temperature for nickel (●) and magnesium (¢) 2.2. Основные положения расчетной модели В основе расчетов повышения локальной температуры в процессе FF лежат два положения. Первое - о преобразовании работы пластической деформации в тепло. При деформировании металла механическая энергия, затраченная на формоизменение образца, преобразуется в тепловую энергию, генерируемую процессами движения и аннигиляции дефектов различных структурных уровней, и в накопленную энергию пластической деформации, аккумулированной в упругих полях дефектов. Одной из первых и наиболее часто цитируемых работ по преобразованию энергии пластических деформаций в тепло является [28]. В работе показано, что 90-95 % работы пластических деформаций переходит в тепло. Позже в экспериментальных работах различных авторов было получено, что это процентное соотношение существенным образом зависит от состояния материала, скорости и интенсивности деформаций. Обзор экспериментальных работ, посвященных этим исследованиям, приведен в [29]. В современных исследованиях утверждается, что в некоторых случаях доля работы пластической деформации, переходящей в тепло, уменьшается до 60-70 % [24]. В прикладных исследованиях по металлообработке, например [25, 26], обычно полагается, что доля пластической работы, преобразуемая в тепло, достигает 85-95 %. В нашем случае металлический образец деформировали ударным способом, но скорости деформации здесь невелики, порядка 102-103 1/с, поэтому процент перехода 80-85 % можно считать вполне приемлемым. Второе положение касается физических уравнений рассматриваемых материалов. При расчете использовали упругопластическую модель поведения сплавов с функцией текучести Мизеса и изотропным упрочнением (Piecewise Linear Plasticity) [23, 30]. Все физико-механические параметры сплавов являлись заданными функциями температуры. Решение квазистатической задачи (инерционными силами пренебрегалось) в рамках 2D осесимметричной постановки проводилось в пакете Ansys Multiphysics. Нагружение представительного элемента образца со случайным распределением частиц никеля в матрице магния осуществлялось по шагам с приращением средней осевой деформации 5 % до конечной деформации 90 %. Считалось, что процессы ударной деформации образца в натурном эксперименте, несмотря на относительно небольшую скорость деформации (102-103 1/с), являются адиабатическими. На каждом шаге по деформации вычисляли дополнительную температуру, аналогично работе [31]. Кроме того, на каждом шаге деформации вычисляли все поля переменных, определяющих текущее напряженно-деформированное состояние представительного элемента образца. 2.3. Моделирование осевого сжатия цилиндрической ячейки со сферическим включением На первом этапе был проведен расчет распределения пластической деформации в зоне контакта двух разных по своим механическим характеристикам материалов - Mg и Ni. Для этого произвольно выбрана в объеме образца цилиндрическая ячейка магния, которая содержит сферическое включение никеля. Предполагали, что объемное содержание никеля в ячейке составляет около 4 %. Ячейка нагружалась путем увеличения по шагам осевой деформацией, боковые стороны ячейки - свободны. Такая схема деформации больше соответствует поведению двухфазного образца при осевом сжатии. На рис. 5, а-д для примера показаны поля интенсивности пластической деформации при различном среднем уровне осевой деформации цилиндрической ячейки. а б в г д Рис. 5. Осевая деформация сжатия, %: а - 10; б - 20; в - 40; г - 60; д - 80. В соответствии с цветной шкалой минимальная и максимальная деформации соответствуют зонам синего и красного цвета, %: а - 0-29,4; б - 0-72,8; в - 0-210,1; г - 11,9-367,1; д - 99,8-493,3 Fig. 5. Axial compression strain, %: a - 10, b - 20, c - 40, d - 60, e - 80. According to the coloured scale, the minimum to the maximum deformation correspond to the blue and red zones, %: a - 0-29.4; b - 0-72.8; c - 0-210.1; d - 11.9-367.1; e - 99.8-493.3 В силу симметрии показана одна четверть ячейки. Из представленных результатов видно, что при 10-40 % осевой деформации сжатия сферическая частица никеля остается в упругом состоянии. Начиная примерно с 50 % сжатия ячейки частица никеля переходит в пластическое состояние. Расчеты показывают, что при 60 % осевой деформации пластическая деформация в частице никеля достигает 17-20 %, а при 80 % - уже 100-130 %. При этом деформация магния достигает 500 %. Существенно, что максимальная пластическая деформация в магнии достигается на границе с никелем. При небольшой осевой деформации 10 % (см. рис. 5, а) максимальная пластическая деформация (29 %) достигается над сферой никеля. В верхней части границы сферы деформация достигает 20-21 %, в боковой - снижается до 6 %. При увеличении осевой деформации ячейки картина распределения пластической деформации сохраняется. Так, при осевой деформации 40 % (см. рис. 5, в) максимальная пластическая деформация над сферой никеля достигает 210 %. В верхней части границы сферы пластическая деформация составляет 90-120 %, а в боковой - 13 %. При адиабатическом процессе деформации 80-85 % работы пластической деформации перейдет в тепло, как результат - произойдет локальное повышение температуры. Однако поскольку сфера никеля находится в упругом состоянии, ее температура не изменится. По завершении деформации будет развиваться процесс теплопроводности. Основное направление вектора теплового потока - вдоль оси сжатия образца. Таким образом, сфера никеля будет прогреваться с верхней и нижней части к центру, пока не произойдет выравнивание температуры в ячейке. На данном этапе расчетов следует отметить, что при ударном деформировании возможно некоторое изменение поля распределения деформации. Кроме того, ячейки, расположенные в центре макроскопического образца и на периферии, также будут отличаться по картине распределения и величине начальной температуры. 2.4. Сжатие ячейки с произвольными включениями частиц никеля Рассмотрим квадратную плоскую ячейку магния, содержащую включения частиц никеля произвольной формы и размеров. Расчетная схема предполагает симметрию по левой и нижней грани ячейки, на верхней грани приложено вертикальное перемещение, осуществляющееся по шагам - 2 % деформации сжатия. Правая сторона ячейки - свободна от напряжений. Ячейка содержит 34 частицы никеля различных размеров. На рис. 6 в качестве примера показано поле интенсивности пластических деформаций при вертикальной деформации сжатия 20 и 60 % и начальной температуре ТО = 20 °C. Расчеты показали, что чем меньше частица никеля, тем больше ее деформация, выше дополнительная локальная температура. В магнии минимальная деформация достигается вблизи частиц никеля (частицы никеля как бы упрочняют матрицу вблизи себя), а максимальная деформация - вдали, где упрочняющее влияние частиц никеля меньше (рис. 6). а б Рис. 6. Поле интенсивности пластических деформаций при вертикальной деформации сжатия: а - 20 %; б - 60 %. Температура деформации 20 °С. В соответствии с цветной шкалой минимальная и максимальная деформации соответствуют зонам синего и красного цвета, %: а - 21,7-62,5; б - 94,3-285,7 Fig. 6. The strain intensity field is 20 °C for the axial compression: 1 - 20 %, 2 - 60 %. According to the coloured scale, the minimum to the maximum deformation corresponds to the blue and red zones, %: 1 - 21.7-62.5; 2 - 94.3-285.7 Поэтому поле дополнительной температуры в результате диссипации энергии пластической деформации существенно неоднородно по объему образца. Качественно аналогичные результаты были получены при повышении исходной температуры деформации ячейки до 400 °С (рис. 7). а б Рис. 7. Поле интенсивности пластических деформаций при вертикальной деформации сжатия: а - 20 %; б - 60 %. Температура деформации 400 °С. В соответствии с цветной шкалой минимальная и максимальная деформации соответствуют зонам синего и красного цвета, %: а - 0-111,3; б - 3,7-393,9 Fig. 7. Strain intensity field at 400 °C for the axial compression: a - 20 %, b - 60 %. According to the coloured scale, the minimum to the maximum deformation corresponds to the blue and red zones, %: a - 0-111.3; b - 3.7-393.9 На рис. 8 показаны вызванные деформацией ячейки зависимости средней дополнительной температуры в магнии от средней вертикальной деформации сжатия. Рис. 8. Зависимости средней дополнительной температуры в магнии от степени деформации ячейки. Начальная температура (°C) ячейки: 1 - 20; 2 - 200; 3 - 300; 4 - 400 Fig. 8. The numerical simulation of the average additional temperature in magnesium versus the cell deformation. The initial cell temperatures (°C) are:1 - 20, 2 - 200, 3 - 300 and 4 - 400 На рис. 9 показаны вызванные деформацией ячейки зависимости средней дополнительной температуры в крупных частицах никеля от средней вертикальной деформации сжатия. Рис. 9. Зависимости средней дополнительной температуры в крупных частицах никеля от степени деформации ячейки. Начальная температура (°C) ячейки: 1 - 20; 2 - 200; 3 - 300; 4 - 400 Fig. 9. The simulation of the average additional temperature in the large nickel particles versus the cell deformation. The initial cell temperatures (°C) are 1 - 20, 2 - 200, 3 - 300 and 4 - 400 На рис. 10 показаны зависимости суммарной температуры (начальная температура ячейки плюс дополнительная температура) от начальной температуры ячейки при степени сжатия ячейки 90 %. Максимальная полная температура (из составляющих композиции) достигается в магнии при начальной температуре, не превышающей 150 °С. При ТО > 150 °С максимальная полная температура достигается в мелких частицах никеля. А при ТО > 200 °С полная температура в магнии становится меньше соответствующей температуры и в крупных, и в мелких частицах никеля. Рис. 10. Зависимости средней суммарной температуры от начальной температуры ячейки в материале: 1 - магний; 2 - крупные частицы никеля; 3 - мелкие частицы никеля. Сжатие ячейки 90 % Fig. 10. The relation between the effective temperature versus the initial temperature of the cell for: 1 - magnesium, 2 - large nickel particles, 3 - small nickel particles. The cell compression is 90% Зависимость полной температуры частиц никеля от начальной температуры является близкой к линейной. Нелинейная связь полной температуры магния от начальной температуры объясняется сильной зависимостью механических свойств и удельной теплоемкости магния от температуры в рассмотренном диапазоне температур. С ростом начальной температуры магний все более заметно отличается от частиц никеля по механическим свойствам. При больших температурах (300-400 °С) механические свойства магния на порядок ниже механических свойств частиц никеля. Композиция напоминает мягкую пластичную матрицу (магний) с мелкими твердыми частицами наполнителя (никель). 2.5. Ячейка с предварительно отожженным магнием, никель в исходном состоянии В ходе проведения экспериментов по влиянию температуры предварительного нагрева образцов на фазовый состав композиции после ударного FF-воздействия обнаружено, что фазовый состав образцов меняется несущественно вплоть до температуры 390 °С. При этом установлено, что предварительно отожженные смеси порошков Mg и Ni в дальнейшем (после FF) значительно лучше абсорбируют водород, даже если деформация FF была осуществлена при низкой температуре (ниже 390 °С). Этот факт послужил постановкой задачи для численного моделирования, результаты которого представлены на рис. 11, где показана зависимость средней дополнительной температуры в магнии, крупных и мелких частицах никеля от деформации сжатия ячейки. Рис. 11. Зависимости средней дополнительной температуры от деформации сжатия ячейки в различных материалах: 1 - магний; 2 - крупные частицы никеля; 3 - мелкие частицы никеля. Начальная температура ячейки 20 °С Fig. 11. Numerical simulation of the average additional temperature versus the compression of the cell for: 1 - magnesium, 2 - large nickel particles, 3 - small nickel particles. The initial cell temperature is 20 °C Как и в предыдущих расчетах (раздел 2.4, кривая 1 на рис. 8), которые были проведены также для значения исходной температуры образца ТО = 20 °С, изменение температуры в магнии в процессе деформации сжатия остается на том же уровне. В частицах никеля (раздел 2.4, кривая 1 на рис. 9) изменение температуры оказалось приблизительно в 2 раза выше (при одних и тех же значениях деформации). Более того, оказалось, что при высоких значениях деформации сжатия величина дополнительной температуры может достигать 500° (для малых частиц). Иными словами, есть все основания полагать, что на практике (в процессе FF) может существовать очень большой температурный градиент на границе матрица магния - мелкие частицы никеля. При высоких степенях деформации и низкой начальной температуре FF это может привести к тому, что мелкие частицы никеля достигнут температуры плавления магния и в зоне контакта магний - никель магний достигнет температуры плавления. Данная ситуация, в свою очередь, приведет к возникновению сплава магний - никель даже при низких (20-120 °С) температурах FF-обработки порошковой смеси. Высказанное на основании расчетов предположение нашло свое подтверждение в эксперименте. На рис. 12 для сравнения показаны данные РФА анализа двух образцов: первый прошел деформацию FF при температуре 390 °С (рис. 12, а), второй, предварительно отожженный при 490 °С, деформировали FF при 20 °С (рис. 12, б). Температура отжига образца была выше температуры рекристаллизации магния, что существенно изменило его механические характеристики. Из рис. 12 видно, что в предварительно отожженном образце количество фазы Mg2Ni существенно больше, чем в неотожженном образце (качественно количество фазы можно оценить по количеству и интенсивности линий на рентгенограмме, соответствующей этой фазе: чем больше количество линий и/или интенсивнее линии, тем больше фазы), несмотря на то что деформация FF была осуществлена при 20 °С. а б Рис. 12. Часть дифрактограммы РФА, снятой при температуре 20 °С. Вертикальная ось - интенсивность рентгеновских линий, горизонтальная ось - углы отражения, 2θ (λ-Cu): а - неотожженный образец, ТО = 390 °С, б - предварительный отжиг 490 °С в течение 30 мин. Красным цветом обозначен магний, синим - никель, зеленым - сплав Mg2Ni Fig. 12. The part of XRD pattern recorded at 20 °C. The vertical axis is the intensity of XRD lines; the horizontal axis is the Bragg angle 2θ (λ-Cu): a is unannealed sample, b is the sample after annealing at 400 °C for 30 minutes. The red colors shows magnesium, the blue color shows nickel, the green color shows Mg2Ni alloy Заключение Результатами численного моделирования изменения температуры в рамках 2D расчетной модели ячейки с произвольным распределением разно-размерных частиц никеля в магнии впервые предсказано, что в процессе интенсивной пластической деформации, такой как Fast Forging, следует ожидать повышения температуры на границе касания двух материалов - магний/никель. Рассчитаны поля деформаций в 2D модельной ячейке, что позволило оценить механическое поведение системы при Fast Forging и показать, что максимальная пластическая деформация в магнии достигается на границе с никелем. Приращение уровня пластической деформации магниевой матрицы может достигать сотни процентов. При адиабатическом процессе деформации 80-85 % работы пластической деформации перейдет в тепло, как результат - произойдет локальное повышение температуры. По завершении деформации FF будет развиваться процесс теплопроводности. Основное направление вектора теплового потока - вдоль оси сжатия образца. С ростом начальной температуры интенсивной пластической деформации с 20 до 400 °С вклад повышения температуры при FF снижается. Таким образом, проведенные расчеты показали, что в эксперименте с ударным нагружением двухкомпонентной порошковой смеси Mg/Ni фазовому превращению Mg+Ni -> Mg2Ni будет способствовать локальное повышение температуры, величина которого существенно зависит от начальной температуры проведения испытания. В свою очередь, это означает, что существует «оптимальный» режим обработки FF по предварительному нагреву заготовки, который также зависит от размера частиц никеля.

Об авторах

В. Н Аптуков

Пермский государственный национальный исследовательский университет

Н. Е Скрябина

Пермский государственный национальный исследовательский университет

Д. Фрушар

Université Grenoble Alpes

Список литературы

Статистика

Просмотры

Аннотация - 781

PDF (Russian) - 344