Abstract

Abstract

The work is aimed at casting prototypes frame stability issue, which is a cell structure. Exclusion possibility of ceramic mold cracking issue using cell structure is researched too. Stability criteria in process of making multilayer shell mold are found. The time of buckling in process of burning off the prototype at high temperatures and its influence on stress-strain state of construction are defined.

Full Text

Введение Одной из проблем литья по выжигаемым моделям, основанного на технологии быстрого прототипирования (Rapid prototyping), является растрескивание керамической формы. Это связано с высокой степенью отклика материала литьевого прототипа (фотополимерной композиции (ФПК)) на температурное воздействие [1]. Замена сплошного наполнителя на ячеистую структуру (рис. 1) [2] позволяет решить проблему за счет уменьшения количества материала, что также является позитивным фактором с точки зрения экономии. Рис. 1. Ячеистая структура Цель данной работы заключается в получении сведений о термомеханическом поведении и устойчивости фотополимерных прототипов с внутренней ячеистой структурой. Для этого в конечно-элементном CAE-пакете ANSYS проведены численные исследования на односвязных конечно-элементных моделях (рис. 2). В качестве ячейки периодичности, лежащей в основе структуры каркаса синтез-модели, была использована ячейка Вигнера-Зейтца. а б Рис. 2. Конечно-элементная модель литьевого прототипа в разрезе: а - в виде сферы (с выделенной ячейкой периодичности); б - в виде параллелепипеда Рассматриваются два этапа процесса создания керамической формы. Первый этап - послойное наращивание формы с усадкой слоев, которая представляет собой угрозу потери устойчивости элементами ячеистой структуры и может привести как к частичному нарушению геометрии прототипа, так и к его «схлопыванию». Второй этап - процесс высокотемпературного массоудаления прототипа, в ходе которого возможно растрескивание формы. 1. Общая математическая постановка Для определения температурных полей решалась нестационарная задача теплопроводности, математическая постановка которой включает следующие уравнения, граничные и начальные условия: , (1) , , (2) , (3) где - температура; - коэффициент температуропроводности; - коэффициент теплопроводности; - массовая теплоемкость; - плотность; - коэффициент теплоотдачи; - температура окружающей среды; - начальная температура для всех точек модели, равная 20 °C. Результаты решения (1)-(3) используются в расчете НДС конструкции на втором этапе. В рамках упругого приближения система уравнений включает: (4) , (5) , (6) (7) , , (8) где - тензор напряжений; - вектор перемещений; - тензор полных деформаций; - тензор упругих констант четвертого ранга; , - тензор полных и температурных деформаций соответственно; - коэффициент линейного температурного расширения. В качестве ФПК выступает полимер Envisiontec SI500 (модуль упругости на растяжение в стеклообразном состоянии Еg = 2,68 МПа, температура стеклования 61 °C, плотность 1,2 г/см3 в твердом состоянии [3]). Определяющие соотношения для Envisiontec SI500 [4]: , (9) (10) где - модуль Юнга в высокоэластическом состоянии; - степень стеклования; - параметр, определяющий ширину интервала стеклования. Для описания неразрывного контактного взаимодействия между прототипом и керамической оболочкой в ANSYS используется технология Bonded contact («связанный контакт»). Решение линейной задачи потери устойчивости на обоих этапах заключается в сведении системы (11), построенной с помощью МКЭ, к характеристическому уравнению (12), решением которого является набор собственных значений. , (11) , (12) где - матрица жесткости конструкции; - матрица потенциала нагрузки конструкции; - вектор узловых перемещений конструкции, - характеристическая матрица; - собственные числа (их количество соответствует порядку рассматриваемой системы уравнений); - коэффициент критической нагрузки. 2. Анализ результатов Первый этап включает ряд расчетов на устойчивость с варьированием параметров модели. С помощью полученного в ANSYS коэффициента критической нагрузки найден коэффициент запаса устойчивости для конструкции с текущим набором параметров: (13) где - эффективная деформация усадки (единственная нагрузка на данном этапе, определялась численно), нелинейно зависящая от деформации усадки (характеристика материала) и количества нанесенных слоев (толщина керамической оболочки неизменна); - критическое значение деформации усадки, при которой произойдет потеря устойчивости. При значениях элементы конструкции теряют устойчивость. При значениях существует потенциал для изменения геометрических характеристик прототипа с целью экономии материала. Наблюдаемая тенденция (рис. 3, а) подтверждает тот факт, что большое количество слоев негативно сказывается на устойчивости конструкции. Увеличение радиуса стержней ячеистой структуры, а равно и коэффициента объемного содержания приводит к значительному росту конструкции (рис. 3, б). Различия геометрии используемых моделей существенно не повлияли на данную зависимость (см. рис. 3, а). Варьирование толщины полимерной оболочки, масштабов, а также изменение формы (сфера, параллелепипед) при неизменном размере периодической ячейки влияют на коэффициент запаса незначительно. а б Рис. 3. Зависимость коэффициента запаса: а - от количества слоев (сплошная линия - для параллелепипеда, пунктирная - для сферы); б - от коэффициента объемного содержания (для сферы) На втором этапе использование ячеистой структуры (при y = 0,03) позволяет значительно снизить значения пиковых напряжений (рис. 4). Показано, что найденный момент потери устойчивости (использован итерационный процесс) наступает после пиковых значений по напряжению (рис. 4, а). При этом напряжения для конструкции с ячеистой структурой (2 МПа) не превышают предела прочности материала на растяжение. а б Рис. 4. Температурная зависимость эквивалентных по Мизесу напряжений для прототипа: а - с ячеистой структурой; б - со сплошным наполнителем Использование описанных подходов на реальном прототипе позволит оптимизировать количество необходимой ФПК при сохранении устойчивости конструкции.