Full Text

Введение В настоящее время происходит значительное усложнение структуры современных электроэнергетических систем (ЭЭС) путем установки в сети технологий гибких управляемых электропередач переменного тока (Flexible Alternating Current Transmission System - FACTS), в том числе систем передачи энергии постоянным током, а также различных по мощности объектов генерации на основе возобновляемых источников энергии (ВИЭ). При этом помимо положительных аспектов, в частности, связанных с увеличением пропускной способности сети и улучшением надежности электроснабжения потребителей, внедрение подобных установок и устройств имеет ряд негативных последствий. Подобное обусловлено использованием в их составе силовых преобразователей, обычно статических преобразователей напряжения, осуществляющих подключение объектов ВИЭ и устройств FACTS к сети. Это, в свою очередь, приводит к значительному влиянию на динамические свойства и характеристики ЭЭС, которое выражается в снижении общей инерционности системы, увеличении скорости протекания процессов, а также уменьшении устойчивости ЭЭС при больших возмущениях [1, 2]. Ежегодное увеличение числа данных объектов в составе ЭЭС разных стран мира приводило к возникновению различных инцидентов. Так, в 2019 г. в энергосистеме Великобритании произошла одна из крупнейших аварий за последние несколько десятков лет [3], которая связана с непредвиденным отключением большого объема генерации (в том числе множества объектов ВИЭ на базе ветроэнергетических установок (ВЭУ)) системами защиты и автоматики, превышающим доступные резервы мощности, что привело к резкому и глубокому снижению частоты в сети с последующим отключением 1 ГВт потребителей. Более того, в энергосистемах, в которых присутствует большое число вышеобозначенных объектов, снижается уровень демпфирования широкого спектра колебаний, что приводит к возникновению незатухающих и в некоторых случаях даже возрастающих высокочастотных колебаний напряжения [4] (как в энергосистеме штата Техас, США [5]), а также к увеличению вероятности возникновения электрического резонанса в сети (как в энергосистеме района Синьцзян, Китай [6]). Решением обозначенных и ряда других проблем, как отмечается во множестве научно-исследовательских работ [7, 8], является проведение мероприятий по оптимизации настроек систем автоматического регулирования и управления (САР и САУ), а также их структур и алгоритмов как для новых внедряемых объектов ВИЭ и устройств FACTS, так и для традиционных объектов ЭЭС: синхронных генераторов и компенсаторов статических устройств компенсации реактивной мощности и др. Для осуществления подобного рода исследований и работ основным этапом становится математическое моделирование ЭЭС, позволяющее получить всю необходимую информацию о режимах и процессах, протекающих в ЭЭС и ее элементах, которая затем может быть использована для наиболее оптимальной настройки различных объектов и устройств с целью повышения эффективности управления режимами и устойчивости ЭЭС в целом при возникновении различного рода возмущений. Существующие подходы к повышению надежности современных ЭЭС При внедрении в ЭЭС объектов ВИЭ и устройств FACTS разного типа, состава и мощности можно выделить два основных направления, нацеленных на повышение надежности функционирования в таких системах в целом. Первое из них связано как с применением возможностей самих внедряемых объектов путем настройки их САУ, добавления дополнительных каналов регулирования или алгоритмов управления [9], так и с совместной установкой объектов разного типа для достижения большей гибкости в управлении (например, ВЭУ и статического синхронного компенсатора [10]). Второе направление заключается в адаптации традиционной части ЭЭС путем настройки САР и САУ ее элементов [11], в том числе автоматических регуляторов возбуждения (АРВ) синхронных генераторов, изменения их структуры, принципов функционирования и алгоритмов работы [12, 13], формирования новых подходов к защите и противоаварийному управлению [14]. В данной статье рассматривается возможность выполнения мероприятия по повышению надежности современных ЭЭС в рамках второго направления, которое заключается в проведении оптимальной настройки АРВ синхронных генераторов, наиболее адекватной реальным условиям их функционирования в составе ЭЭС с объектами ВИЭ и устройствами FACTS. Исследование вопроса настройки АРВ связано с неоспоримо важной ролью данной автоматики при обеспечении устойчивости как отдельных синхронных генераторов, так и всей ЭЭС в целом в нормальных и переходных режимах. Также мировой опыт эксплуатации ЭЭС со значительным числом объектов ВИЭ и устройств FACTS показал, что полномасштабный переход к безуглеродным источникам энергии и отказ от мощных традиционных генерирующих установок в настоящий момент не являются возможными ввиду возникновения ряда проблем, связанных с необходимостью наличия значительного резерва мощности и относительного постоянства выработки электроэнергии, возможностью регулирования напряжения и частоты в сети, значительным увеличением скорости протекания переходных процессов по причине снижения общей постоянной инерции ЭЭС и др. [15, 16]. Исходя из этого, наиболее эффективным и предпочтительным средством обеспечения надежности функционирования современных ЭЭС с объектами ВИЭ и устройствами FACTS, как и в традиционных ЭЭС, все так же будут являться устройства АРВ синхронных генераторов. Соответственно, чрезвычайно актуальным остается вопрос настройки данной автоматики, обеспечивающей ее наиболее эффективную и корректную работу в условиях развития современных ЭЭС. Концепция настройки АРВ синхронных генераторов Основным способом получения всей необходимой информации для осуществления настройки АРВ синхронных генераторов является математическое моделирование, учитывая специфику и особенности ЭЭС, исключающие возможность проведения комплексных натурных испытаний. При этом общая концепция настройки АРВ заключается в следующем: 1. Выбор предварительных параметров настройки АРВ с применением различных методов (D-разбиения, параметрической оптимизации и др.), строящихся на идеологии варьирования значений параметров АРВ при рассмотрении широкого спектра базовых и характерных схемно-режимных условий работы синхронного генератора на линеаризованной модели ЭЭС. Данный подход позволяет определить параметры настройки, например, при использовании метода D-разбиения путем нахождения общей области устойчивости в пространстве настраиваемых коэффициентов [17] или при использовании генетического алгоритма путем нахождения коэффициентов, обеспечивающих необходимый уровень значения показателя качества настройки [18]. Однако линеаризованная модель не учитывает множество факторов, способных повлиять на функционирование АРВ в современных ЭЭС, например, работу быстродействующих САУ объектов ВИЭ и устройств FACTS, в связи с чем необходимым является следующий шаг. 2. Проверка и корректировка в случае необходимости выбранных параметров настройки АРВ в аналогичных схемно-режимных ситуациях на динамической модели ЭЭС с применением цифровых программно-вычислительных (ПВК) и программно-аппаратных (ПАК) комплексов [19]. Данный подход позволяет оценить качество работы АРВ при воспроизведении процессов, протекающих в ЭЭС в случае различного рода возмущений, во временной области, что представляет из себя аналог натурного эксперимента. Однако применение цифровых ПВК и ПАК, базирующихся на численных методах решения систем дифференциальных уравнений, которые составляют математическую модель каждого элемента ЭЭС и описывают протекающие в них процессы, для исследования процессов в современных ЭЭС со значительным количеством объектов ВИЭ и устройств FACTS сопряжено с рядом проблем и допущений, основные из которых рассмотрены далее, вследствие чего снижается достоверность оценки адекватности выбранных параметров настройки АРВ синхронных генераторов в широком многообразии схемно-режимных условий работы ЭЭС с ВИЭ и FACTS. Проблема моделирования современных ЭЭС в условиях внедрения объектов ВИЭ и устройств FACTS Применение силовых преобразователей в структуре разнообразных объектов ВИЭ (ВЭУ 3-го и 4-го типов, фотоэлектрических установок) и устройств FACTS (статических компенсаторов реактивной мощности, объединенных регуляторов потоков мощности, вставок постоянного тока) вызывает ряд актуальных вопросов в области моделирования ЭЭС. С одной стороны, данные вопросы связаны с необходимостью воспроизведения совокупной модели ЭЭС большой размерности, которая учитывает сложную топологию сети и множество объектов, в том числе новых, расположенных в ней, с другой - с необходимым и достаточным уровнем детализации математических моделей воспроизводимых элементов и ЭЭС в целом. Эффективными средствами математического моделирования ЭЭС для решения вопросов в рамках первого направления являются ПВК моделирования электромеханических переходных процессов (например, RUSTab (Фонд им. Д.А. Арзамасцева, Россия), Eurostag (Tractebel Engineering, Бельгия), PSS/E (Siemens, Германия) и др.), которые широко используются на практике. Данные ПВК позволяют моделировать реальные ЭЭС большой размерности с учетом разнообразных математических моделей классического оборудования: электрических машин, линий электропередачи, силовых трансформаторов, комплексных нагрузок и др., а также воспроизводить необходимые САР и САУ разной конфигурации и структуры. Однако даже для данного вида оборудования в ПВК моделирования электромеханических переходных процессов неизбежно используются определенные упрощения и ограничения [20], которые в то же время не приводили к значительному снижению уровню достоверности получаемых результатов моделирования при рассмотрении ЭЭС традиционной структуры. Последнее обусловлено тем, что динамические характеристики подобных ЭЭС определялись преимущественно синхронными генераторами и их САР, воспроизводящимися достаточно детально, которым свойственно относительно медленное протекание процессов (в рамках спектра электромеханических переходных процессов). При возникновении необходимости моделирования новых объектов в составе ЭЭС, к которым относятся ВИЭ и FACTS, для обозначенного типа ПВК были разработаны их обобщенные модели (generic models), которые также обладают значительными упрощениями и ограничениями. Данные модели представляют из себя фиктивный управляемый источник тока или напряжения, не имеющий физических аналогов и имитирующий работу объектов в месте подключения к сети [21]. Подобное упрощение приводит к исключению воспроизведения электромагнитной стадии процессов для данных объектов, которая является определяющей при их функционировании, и существенному упрощению их САУ, в которой не учитываются основные звенья (замкнутый контур регулирования фазы, внутренний контур управления током), определяющие динамику и отклик объекта на изменения схемно-режимных условий в ЭЭС. Таким образом, спектр задач для современных ЭЭС, решаемых с помощью ПВК моделирования электромеханических переходных процессов, является весьма ограниченным, поскольку подобные ПВК с учетом принятых допущений достаточно адекватно могут воспроизводить спектр процессов только в диапазоне от 0,1 до 10 Гц. Данный факт значительно отражается на полноте и достоверности информации, получаемой при математическом моделировании и необходимой, в частности, для оценки эффективности настройки АРВ в ЭЭС с ВИЭ и FACTS. Исходя из вышеизложенного, актуальным становится решение вопросов в рамках второго направления, связанного с детальным воспроизведением моделей как традиционной части ЭЭС, так и новых объектов без каких-либо значительных упрощений. В данном случае широко применяются ПВК моделирования электромагнитных переходных процессов (например, PSCAD (Manitoba Hydro International Ltd., Канада), EMT module PowerFactory (DIgSILENT GmbH, Германия) и др.), позволяющие рассматривать единый спектр процессов от быстрых коммутационных до длительных теплоэнергетических процессов. Однако воспроизведение детальной совокупной математической модели ЭЭС, например, в масштабах региональной энергосистемы, с помощью обозначенного типа ПВК неизбежно связано со значительными вычислительными возможностями и затратами времени. Данный факт особенно актуален при наличии в модели ЭЭС значительного числа новых объектов с силовыми преобразователями в своем составе, поскольку это приводит к необходимости использовать относительно малый шаг расчета (от 10 мкс и меньше) и соответствующему увеличению времени расчета. В частности, в работе [22] показывается, что воспроизведение 5-секундного интервала заняло более 4,7 ч в ЭЭС с ВИЭ при шаге интегрирования, равном 5 мкс. Использование ПАК-моделирования электромагнитных переходных процессов (например, RTDS (RTDS Technologies Inc., Канада), HYPERSIM (OPAL-RT Technologies Inc., Канада) и др.) позволяет обойти некоторые обозначенные недостатки, присущие ПВК, особенно в контексте вычислительных мощностей и скорости расчета. Основными вопросами в таком случае остаются: 1) аппаратные возможности данных комплексов, определяющие масштабность и уровень детализации исследуемой ЭЭС, в связи с чем зачастую необходимо эквивалентировать исследуемую модель ЭЭС, упрощать или исключать ее элементы и т.п.; 2) сходимость решения совокупной модели ЭЭС, особенно при ее воспроизведении в масштабах региональной ЭЭС или более и без применения существенных упрощений; 3) синхронизация расчета и обмена данными между отдельными частями ЭЭС, решаемыми с разными шагами интегрирования, для адекватного воспроизведения устройств или объектов с силовыми преобразователями необходим малый шаг расчета, следовательно, в ПАК обычно данные элементы решаются с малым шагом (от 10 мкс и меньше), а остальная часть ЭЭС с большим (от 50 мкс и больше) и др. Логичным решением существующей проблематики моделирования современных ЭЭС в условиях внедрения объектов ВИЭ и устройств FACTS являются разработка и применение альтернативных средств, позволяющих осуществлять воспроизведение ЭЭС реальных размерностей без их значительного эквивалентирования с учетом детальных моделей различных устройств и объектов в их составе. При этом моделирование должно учитывать бездекомпозиционное непрерывное воспроизведение единого спектра квазиустановившихся и переходных процессов на неограниченном интервале в темпе реального времени для обеспечения необходимой оперативности расчетов. В качестве перспективного решения может быть использован «всережимный моделирующий комплекс реального времени электроэнергетических систем» (ВМК РВ ЭЭС), являющийся техническим заделом при разработке необходимых средств для проведения настройки АРВ синхронных генераторов, наиболее адекватной реальным условиям функционирования в ЭЭС с ВИЭ и FACTS. Применение гибридного подхода к моделированию современных ЭЭС ВМК РВ ЭЭС основан на концепции гибридного моделирования, объединяющей в себе основные существующие подходы к моделированию ЭЭС: аналогового, цифрового и физического. Данная концепция определяет уникальные особенности и возможности ВМК РВ ЭЭС, которые позволяют исключить декомпозицию режимов и процессов, упрощение математических моделей элементов и совокупной модели ЭЭС в целом, ограничение интервала воспроизведения процессов, а также методическую ошибку решения дифференциальных уравнений, присущую численными методам, которые используются в ПВК и ПАК [23]. В связи с этим ВМК РВ ЭЭС позволяет получать наиболее полную и достоверную информацию о режимах и процессах в ЭЭС с объектами ВИЭ и устройствами FACTS, которая в дальнейшем может применяться при проведении настройки АРВ синхронных генераторов. Для успешного выполнения данного мероприятия необходимым этапом является адаптация комплекса путем модернизации существующих средств гибридного моделирования, используемых для анализа режимов работы синхронных генераторов в составе ЭЭС и протекающих в них процессов. Обозначенная адаптация заключается в разработке наиболее полной и подробной модели энергоблока, включающей в себя детализированные модели электрической машины с учетом возможности задания мультимассности вала, системы возбуждения, современных устройств АРВ и регуляторов турбины, собственных нужд (с.н.), а также силового блочного трансформатора (рис. 1). Подобная модель гарантирует максимально адекватное воспроизведение основных свойств моделируемого объекта и достоверный характер протекания переходных процессов. · · · Модель АРВ Модель силового трансформатора Модель ЭЭС Модель электрической машины Мультимассная модель вала Модель регулятора турбины Модель нагрузки (с.н.) Модель возбудителя Uсети Рген Мэл Ммех wген wген cos jген if_ген, fu Uген, Iген Рген, Qген Uf_ген Uf_возб if_возб Рис. 1. Блок-схема модели энергоблока В совокупности каждый элемент ЭЭС со всеми его САР и/или САУ в ВМК РВ ЭЭС реализуется в виде специализированного гибридного процессора (СГП), представляющего собой цифро-аналого-физическую схему решения совокупной математической модели. Подобные СГП были разработаны, протестированы и верифицированы как для классического оборудования, так и для новых объектов (ВИЭ, FACTS). Экспериментальный образец разрабатываемого СГП моделирования энергоблока представлен на рис. 2, в рамках которого: 1) на аналоговом уровне реализуются жестко задаваемые системы дифференциальных уравнений, описывающие модель электрической машины и возбудителя, мультимассную модель вала в виде модели с сосредоточенными параметрами, модель нагрузки в виде собственных нужд и силового трансформатора, и их решение с помощью метода непрерывного неявного интегрирования, основу которого составляют интеграторы на базе операционных усилителей; 2) на цифровом уровне реализуются модели АРВ и регулятора турбины, а также осуществляются все необходимые информационно-управляющие функции, которые заключаются в задании параметров оборудования с помощью соответствующих цифроаналоговых преобразователей (ЦАП), обработке и передаче информации, что обеспечивает необходимый информационный обмен между разными элементами совокупной модели энергоблока; 3) на физическом уровне реализуются: 1) пофазные продольно-поперечные коммутации моделируемых элементов энергоблока, а также схемы тиристорных преобразователей в составе модели возбудителя с помощью цифроуправляемых аналоговых ключей; 2) пофазные преобразования непрерывных математических переменных входных/выходных токов в виде напряжений, получаемых в аналоговой схеме решения, в соответствующие им модельные физические токи с помощью прецизионного аналогового перемножителя, собранного по схеме преобразователя «напряжение-ток» (ПНТ). Рис. 2. Внешний вид экспериментального образца СГП моделирования энергоблока, где МПУ - микропроцессорный узел В качестве примера на рис. 3 приведена структурная схема реализации аналоговым способом модели электрической машины и мультимассной модели вала с учетом связей с цифровым и физическим уровнями моделирования. Модель электрической машины представлена в виде полных уравнений Парка-Горева совместно с уравнениями взаимного преобразования переменных систем dq и abc, учитывающих трансформаторные ЭДС и ЭДС вращения в уравнениях статорных контуров, три контура по оси d (одна обмотка возбуждения и две демпферные обмотки) и оси q (три демпферные обмотки). Данная модель также учитывает насыщение стали [24] путем перезадания значений реактивностей взаимной индукции по осям d и q в зависимости от заданной характеристики намагничивания. Модель вала представлена в виде уравнений движения, учитывающих две сосредоточенные массы (турбина-генератор), которые также могут быть как упрощены до одной массы (классическое уравнение движения ротора генератора), так и расширены вплоть до одиннадцати масс, что позволяет учесть разные типы турбин и необходимое количество возбудителей, сопряженных с валом генератора, в зависимости от наличия исходных данных. Рис. 3. Структурная схема реализации модели электрической машины и мультимассной модели вала, где ПАЦП - процессор аналогоцифрового преобразования, ПН - повторители напряжения Результаты верификации разработанных гибридных средств моделирования энергоблока После разработки программно-аппаратных средств гибридного моделирования энергоблока проводилось их тестирование, отладка и верификация на примере тестовой модели ЭЭС, представленной в [20]. Верификация модели энергоблока осуществлялась путем сравнения результатов моделирования, полученных с помощью разработанных программно-аппаратных средств, с аналогичными результатами, полученными с применением широкого используемого цифрового ПАК моделирования ЭЭС - RTDS (Real-Time Digital Simulator) фирмы RTDS Technologies Inc. (Канада). В качестве критериев оценки результатов моделирования использовалось несколько количественных показателей: относительная погрешность, δ (1); нормализованное среднеквадратичное отклонение, НСКО (2); нормализованное максимальное отклонение, НМО (3); коэффициент корреляции, r (4), которые в своей совокупности позволяют достаточно полно оценить достоверность и адекватность воспроизведения процессов с помощью разработанных гибридных средств моделирования энергоблока. (1) где xi - эталонное значение рассматриваемого параметра (RTDS); yi - сравниваемое значение рассматриваемого параметра (ВМК РВ ЭЭС). (2) (3) где x̂i - выборка нормализованных эталонных значений, x̂i = (x̂1,…, x̂n); ŷi - выборка нормализованных сравниваемых значений, ŷi = (ŷ1,…, ŷn). Все значения нормализованы относительно их максимального значения на рассматриваемом промежутке времени. (4) где xi - выборка эталонных значений, xi = (x1,…, xn); yi - выборка сравниваемых значений, yi = (y1,…, yn); x̅, y̅ - средние значения выборок. Тестирование и, соответственно, верификация программно-аппаратных средств моделирования энергоблока осуществлялись в два этапа. Первый этап заключался в проведении экспериментальных исследований при изолированной работе синхронного генератора (на холостом ходу и при увеличении нагрузки (в виде с.н.) на его выводах с учетом постоянной скорости вращения), необходимых для нахождения и построения основных характеристик генератора [25]: характеристики холостого хода (рис. 4); внешней характеристики (рис. 5) и регулировочной характеристики (рис. 6). Поскольку исследования проводились с учетом постоянной скорости вращения генератора, то на данном этапе не учитывалась механическая часть модели (мультимассная модель вала и регулятор турбины). а б Рис. 4. Характеристика холостого хода генератора: а - без учета насыщения, б - с учетом насыщения а б Рис. 5. Внешняя характеристика генератора: а - без учета насыщения, б - с учетом насыщения а б Рис. 6. Регулировочная характеристика генератора: а - без учета насыщения, б - с учетом насыщения Определение характеристики холостого хода и регулировочной характеристики выполнялось с учетом работы АРВ и системы возбуждения, что позволяет оценить реализацию данных моделей на цифровом и аналоговом уровнях соответственно. Воспроизводилась модель АРВ сильного действия типа AVR-3M, которая получена, исходя из данных, представленных в литературе, а также модель тиристорной системы независимого возбуждения, широко используемой на генераторе большой мощности, который, в частности, являлся объектом исследования в данной работе (Sном = 141 МВА, cos φном = 0,85). Значения напряжения и тока возбуждения генератора были нормализованы относительно значений холостого хода (Ef_ХХ = 0,000785; if_ХХ = 0,577). Определение внешней и регулировочной характеристики осуществлялось путем изменения величины тока нагрузки, что позволяет оценить реализацию модели с.н. на аналоговом уровне. Нахождение характеристик выполнялось как без учета насыщения, так и с его учетом, что позволяет оценить реализацию алгоритма учета насыщения стали электрической машины на цифровом уровне модели энергоблока. После построения характеристик для каждого случая рассчитывалась средняя величина относительной погрешности по полученным значениям. Результаты расчета сведены в табл. 1. Таблица 1 Результаты оценки достоверности воспроизведения процессов с помощью разработанных гибридных средств моделирования энергоблока при изолированной работе генератора Характеристика δср (%) Холостого хода - без учета насыщения 1,56 - с учетом насыщения 2,09 Внешняя - без учета насыщения cos φ = 0,85; φ > 0 0,34 cos φ = 1 0,33 cos φ = 0,85; φ < 0 0,55 - с учетом насыщения cos φ = 0,85; φ > 0 1,03 cos φ = 1 0,73 cos φ = 0,85; φ < 0 1,66 Регулировочная - без учета насыщения cos φ = 0,85; φ > 0 0,73 cos φ = 1 0,62 cos φ = 0,85; φ < 0 0,65 - с учетом насыщения cos φ = 0,85; φ > 0 0,79 cos φ = 1 0,64 cos φ = 0,85; φ < 0 0,63 Из полученных данных можно сделать вывод о высокой степени достоверности воспроизведения процессов с помощью разработанных гибридных средств моделирования энергоблока при нахождении основных характеристик синхронного генератора. Уровень относительной погрешности составил менее 2,1 %. Наибольшие различия характерны для областей с большими значениями напряжения (более 1,2 о.е.) на выводах синхронного генератора, которые зачастую не являются рабочими областями при параллельной работе генератора с внешней ЭЭС. Особенно это видно при нахождении внешней характеристики, когда исходно задавалось постоянное возбуждение, соответствующее номинальной загрузке генератора, которое приводило при малых токах нагрузки к завышенному напряжению на выводах. Второй этап верификации программно-аппаратных средств моделирования энергоблока заключался в проведении экспериментальных исследований при параллельной работе синхронного генератора с ЭЭС и динамических возмущениях разного рода: 1) наброс нагрузки в качестве внешнего малого возмущения, не сопровождающегося значительными отклонениями параметров режима (рис. 7); 2) металлическое самоустраняющееся однофазное короткое замыкание (КЗ) (фазы А на землю) и трехфазное КЗ длительностью 0,15 с в качестве внешних больших возмущений (рис. 8 и 9 соответственно). Местом приложения данных возмущений являлись выводы совокупной модели энергоблока за силовым трансформатором, обмотки которого соединены по схемам «звезда» с нулем на высокой стороне и «треугольник» на низкой. Рассмотрение симметричных и несимметричных видов возмущений позволяет комплексно оценить отклик модели энергоблока и ее отдельных элементов. Наблюдаемыми параметрами являлись действующее значение напряжения на выводах генератора, напряжение и ток возбуждения (отражают работу АРВ и системы возбуждения), скорость вращения генератора и угол турбины относительно генератора (отражают работу механической части), фазные напряжения и токи (отражают работу электрической части модели генератора). После проведения необходимых экспериментальных исследований для каждого случая осуществлялась оценка достоверности полученных результатов моделирования в соответствии с показателями из уравнений (2), (3) и (4). Результаты оценки представлены в табл. 2. Рис. 7. Результаты моделирования, полученные в случае наброса нагрузки на выводах совокупной модели энергоблока Рис. 8. Результаты моделирования, полученные в случае однофазного КЗ (фазы А на землю) на выводах совокупной модели энергоблока Рис. 9. Результаты моделирования, полученные в случае трехфазного КЗ на выводах совокупной модели энергоблока Таблица 2 Результаты оценки достоверности воспроизведения процессов с помощью разработанных гибридных средств моделирования энергоблока при динамических возмущениях Случай/параметр Количественный показатель НСКО (%) НМО (%) r (о.е.) Наброс нагрузки Uген <0,01 0,88 0,9968 Uf_ген 0,02 7,98 0,9688 if_ген <0,01 1,57 0,9982 ωген <0,01 0,09 0,9279 δт-г 0,28 11,32 0,8327 uA 0,2 11,79 0,9979 iA 0,16 20,05 0,9978 Однофазное КЗ Uген <0,01 0,45 0,9997 Uf_ген 0,06 5,85 0,9952 if_ген <0,01 1,19 0,9974 ωген <0,01 0,03 0,9999 δт-г <0,01 0,86 0,9999 uA 0,17 6,06 0,9982 iA 0,01 2,98 0,9985 Окончание табл. 2 Случай/параметр Количественный показатель НСКО (%) НМО (%) r (о.е.) Трехфазное КЗ Uf_ген 0,02 5,49 0,9982 if_ген <0,01 1,05 0,9996 ωген <0,01 0,05 0,9998 δт-г <0,01 1,5 0,9998 uA 0,36 21,74 0,9958 iA 0,02 5,47 0,9963 Проведенная оценка результатов моделирования при динамических возмущениях в ЭЭС, полученных с помощью разработанных гибридных средств моделирования энергоблока, показала также высокую степень достоверности воспроизведения процессов в случае как симметричных, так и несимметричных возмущений. Незначительное увеличение различий при набросе нагрузки в сравнении со случаями КЗ связано с отсутствием контроля момента начала возмущения в обоих средствах моделирования: при воспроизведении КЗ контролировался момент перехода напряжения фазы А через ноль для достижения наибольшего значения броска тока. Заключение В условиях внедрения объектов ВИЭ, особенно подключаемых к сети с помощью силовых преобразователей, и устройств FACTS необходимым становится проведение мероприятий по обеспечению надежности функционирования ЭЭС как в нормальных, так и в переходных режимах. Одним из таких мероприятий является осуществление настройки АРВ синхронных генераторов, установленных на традиционных электростанциях. Для получения наиболее оптимальной настройки АРВ, адекватной реальным условиям функционирования в широком многообразии схемно-режимных состояний работы ЭЭС, в том числе при различного рода возмущениях, необходимо иметь достаточно полную и достоверную информацию о режимах и процессах в ЭЭС, источником которой служит математическое моделирование. Широко используемые цифровые средства моделирования ЭЭС обладают определенными допущениями и ограничениями при получении подобного рода информации. Таким образом, в работе предлагается использовать альтернативное средство - ВМК РВ ЭЭС, основанный на концепции гибридного моделирования и позволяющий решить поставленную задачу всесторонне и комплексно. Для этого были разработаны специализированные программно-аппаратные средства гибридного моделирования энергоблока, включающего в себя все значимые элементы синхронного генератора, которые необходимо учесть при настройке устройств АРВ. В рамках статьи представлены основные результаты тестирования и верификации данных средств, позволяющие заключить о высокой адекватности получаемых результатов воспроизведения процессов. В дальнейшем планируется совместное использование разработанных средств и ВМК РВ ЭЭС при проведении исследований режимов и процессов в ЭЭС с объектами ВИЭ и устройствами FACTS, которые необходимы при настройке АРВ синхронных генераторов, для формирования концепции и методики настройки данной режимной автоматики, учитывающей особенности функционирования современных ЭЭС.

About the authors

A. B Askarov

National Research Tomsk Polytechnic University

M. V Andreev

National Research Tomsk Polytechnic University

E. M Chikishev

Industrial University of Tyumen

A. A Suvorov

National Research Tomsk Polytechnic University

V. E Rudnik

National Research Tomsk Polytechnic University

References

Statistics

Views

Abstract - 38

PDF (Russian) - 84

Refbacks

• There are currently no refbacks.