Full Text

Введение Интенсификация исследований в области машиностроения и металлургии формирует потребность в технологиях, обеспечивающих новый уровень технико-эксплуатационных свойств металлоизделий. В первом упрощении, последнее регламентируется уровнем и соотношением прочностных и пластических характеристик. Известно [1], что существенного увеличения прочности металлов и сплавов можно достичь двумя основными путями: 1) снижением количества несовершенств кристаллического строения; 2) насыщением дефектами наноуровня, препятствующими движению дислокаций. Стоит отметить, что наибольшую эффективность и распространенность при реализации второго метода упрочнения получили методы интенсивного пластического деформирования [2-10]. Материалы, полученные методами интенсивного пластического деформирования (ИПД), обладают повышенным уровнем прочностных характеристик [11, 12], достаточной пластичностью [13, 14], высокими коррозионной стойкостью [15, 16], ударной вязкостью, износостойкостью и др. [17, 18]. Такие материалы обладают, как правило, субультрамелкозернистой (СУМЗ) и/или наноструктурой [19, 20]. Внедрение инновационных методов ИПД в типовой технологический процесс получения различных металлоизделий уже имеет подтвержденный опыт. Однако эта интеграция связана с рядом ограничений. Основные ограничивающие факторы и пути их преодоления приводят авторы работы [21, 22]. В работе [23] выполнена оценка возможности интеграции технологии равноканального углового прессования в метизное производство. Авторами работы [24] ведется разработка группы импортозамещающих сплавов для производства ультрахладостойкого наноструктурированного листового проката, причем реализация технологии планируется на действующем толстолистовом стане 5000. Обработку методами ИПД трубных заготовок предлагают авторы работы [25]. Таким образом, разработка новых инновационных технологий, способных к эффективной интеграции в действующее производство, и обеспечивающих придание уникальных свойств получаемым материалам и металлоизделиям является актуальной, требующей поиска новых путей проблемой. 1. Материалы и методы Цель настоящего исследования заключается в разработке теоретического подхода к определению напряженного состояния и усилия деформации шарообразных заготовок в закрытой матрице. Получение поковок с формой и размерам, максимально приближенной к форме готовых изделий, обеспечивает снижение затрат на производство металлопродукции. Следует отметить, что в формообразующих штампах невозможно реализовать многоцикловую обработку для получения качественных поковок и деталей. Поковки после горячей объемной штамповки имеют волокнистую структуру, часто на участках облоя наблюдаются перерезанные волокна. Поэтому для придания поковке и соответственно деталям требуемых свойств целесообразно применение предварительной многоцикловой обработки. Широкое распространение в технике имеют изделия с утолщениями на одном или двух участках исходной заготовки, например заготовки с шарообразным утолщением с двумя отростками по краям. Для изготовления таких металлоизделий и в целях развития интеграции процессов наноструктурирования в промышленное производство решено использовать эффект взаимного влияния всестороннего сжатия и равноканального углового прессования (РКУП) в ранее разработанном устройстве для реализации РКУП в закрытой матрице [26]. Закрытая трехканальная матрица для многоцикловой обработки исходных заготовок состоит из следующих элементов: обоймы (на рисунке не показана); сферических полуматриц 1 и 2; 3 - боковых пуаноснов; 4 - центрального пунсона (рис. 1). Многоцикловая обработка заготовок в закрытой трехканальной матрице осуществляется следующим образом: а) цилиндрическая заготовка 5 устанавливается в нижнюю полость полуматрицы 2 через верхнее отверстие полуматрицы 1; б) затем верхним центральным пуансоном заготовка осаживается до заполнения полости полуматриц и вытекания излишка металла в боковые отверстия; в) после штамповая оснастка кантуется на 900, и вытесненный металл в боковые отверстия деформируется в обратном направлении, с вытеканием металла в верхнее отверстие полуматрицы. Далее цикл деформирования повторяется до получения субультрамелкозернистой и/или наноструктуры. 2. Описание эксперимента В исследовании используются матрицы и заготовки со следующими размерами: радиус шара равен 15 мм, диаметры отростков равны dот = 20 мм, диаметр исходной заготовки dз = 20 мм. Объем исходной заготовки Vз определяем через объем шара Vш, с учетом объемов отростков Vот, вытекающих в отверстия, т.е. Vз = Vш+Vот, Отсюда объем исходной заготовки равен: Vз = (4/3) πR3+3 (π/4) dотhот, где R радиус шара, который равен 15 мм, диаметры отростков равны dот = 20 мм, высота отростков составляет hот = 10 мм, тогда, подставляя эти значения, получим: Vз = 23550 мм3. Принимая диаметр исходной заготовки dз = 20 мм, высота исходной заготовки hз будет равна: hз = Vз/Fз = 75 мм. Таким образом, для обработки шарообразных заготовки принимаем исходную заготовку размерами dз = 20 мм, hз = 75 мм. Возможность получения заготовок с СУМЗ или НС можно предварительно спрогнозировать путем оценки напряженного состояния в очаге пластической деформаций при деформировании в закрытой трехканальной матрице. Для этого строим поле линий скольжения (л.с.) в очаге пластической деформации заготовки в момент вытеснения металла в боковые отверстия матрицы (рис. 1). Рис. 1. Закрытая матрица для деформирования заготовки и поле линий скольжения в очаге пластической деформации: 1 - верхний полусферический штамп; 2 - нижний полусферический штамп; 3 - боковые пуансоны; 4 - верхний пуансон; 5 - заготовка Fig. 1. Closed matrix for deformation of the workpiece and the field of sliding lines in the focus of plastic deformation: 1 - upper hemispherical stamp; 2 - lower hemispherical stamp; 3 - side punches; 4 - top punch; 5 - blank На выходе металла из очага деформации в боковые отверстия матрицы, т.е. на участке А и В, нормальные напряжения определим из следующего условия: σх = 0, σу = -σ*т. Среднее напряжение на этом участке: σср = (σх+σу)/2 = = -0,5σ*т, где σ*т - сопротивление деформации металла при определенных деформационно-скоростных и температурных условиях. Среднее напряжение в соседних узловых точках 0,1; 0,2 и 0,3 определим через соотношения Генки [27]: σ0.i = σ00 - 2k (Dq), где σ0.i - среднее напряжение в узловых точках 0.i поля л.с., i = 1,2,3…, например, и σ0.2 среднее напряжение вдоль узловых точек 0,1 и 0,2; k - постоянная пластичности или предел текучести на сдвиг; Dq - шаг угла поворота л.с. при переходе от одной узловой точки к другой, например, при переходе из точки 0,0 в точку 0,1 шаг будет равен Dq = - = рад., где и - соответственно углы наклона л.с. к главным осям в узловых точках 0,1 и 0,0. Отсюда среднее напряжение в узловой точке 0,1 составляет: σ 01 = -0,5σ*т - 2k в остальных узловых точках: σ0.i = -0,5 σ*т - 2k· ∆θ = -σ*т (0,5+). Постоянную пластичности k выразим через сопротивление деформации σт*, т.е. через соотношение k = 0,5·σт*. Сопротивление деформации определим через предел текучести материала σт и соответствующие коэффициенты с помощью соотношения: σт* = σт·nε·nσ·nβ, где nε - деформационный коэффициент, nσ - коэффициент, учитывающих схему напряженного состояния, nβ - коэффициент, учитывающий схему плоского деформированного состояния, равный 1,15 (коэффициент Лодэ). Предел текучести алюминиевой заготовки принимаем в пределах 57-63 МПа. Тогда, умножая соответствующие значения коэффициентов на σт, получим: σт* = 63·1,5·1,4·115, = -152,145 МПа. Отсюда среднее напряжение в узловых точках 0,1; 0,2 и 0,3 после подстановки значения сопротивления деформации составит: σ0.1 = -σ*т (0,5+) = -115,8 МПа, σ0.2 = -σ*т (0,5+) = -178,57 МПа, σ0.3 = -σ*т (0,5+) = -195,50 МПа. Анализ результатов показывает, что в очаге деформации превалируют сжимающие напряжения, что способствует интенсификации пластической деформации и прогнозирует эффективное измельчение зерен металла. При этом средние значения напряжений в зонах заготовки от выхода в боковые каналы матрицы и до центральной зоны заготовки увеличиваются. Возникновение в очаге деформаций, в частности в центральной зоне, сжимающих напряжений вполне справедливо, так как металл будет находиться в состоянии всестороннего сжатия со стороны стенок матрицы. Сочетание эффекта всестороннего сжатия и углового выдавливания металла в боковые каналы матрицы способствует получению СУМЗ и НС заготовок. Следующим этапом исследования напряженного состояния металла при деформировании в закрытой матрице является компьютерное моделирование. На рис. 2 приведены результаты компьютерного моделирования процесса деформирования заготовок в трехканальной закрытой матрице. Из данных рис. 2 можно заметить идентичность формы очага деформации, построенного методом линий скольжения и полученного компьютерным моделированием. Значения средних напряжений, полученные методом линий скольжения и компьютерным моделированием, находятся в сопоставимом диапазоне и показывают хорошую сходимость. В очаге деформации превалируют сжимающие напряжения со значениями -63 ÷ -192 МПа. Такой характер напряженного состояния является благоприятным для эффективного измельчения зерна в результате деформирования и, следовательно, улучшения комплекса механических и эксплуатационных характеристик получаемых металлоизделий. Рис. 2. Распределение среднего напряжения в очаге деформации, полученное компьютерным моделированием Fig. 2. Distribution of mean stress in the deformation zone, obtained by computer simulation Следующей задачей настоящего исследования является определение деформирующего усилия при деформации в закрытой матрице. Деформирующее усилие определяем в момент вытекания металла в боковые каналы матрицы, т.е. после заполнения всей полости матрицы металлом за счет воздействия верхнего пуансона, расположенного в верхнем отверстии полуматрицы. Определение усилия деформирования на начальной стадии процесса нецелесообразно, так как на этой стадии осуществляется осаживание заготовки до полного заполнения полости матрицы и вытекания металла в боковые отверстия, в связи с чем усилие на начальном этапе деформирования будет недостаточным для преодоления сопротивления деформации на конечном этапе. Для определения усилия деформирования применим метод совместного решения дифференциальных уравнений и условия пластичности [28]. Решение производим по методике А. Целикова, изложенное в работе [29], для определения контактных напряжений и усилия прокатки. Рис. 3. Условия равновесия элемента abcd при определении усилия деформирования заготовки в закрытой матрице Fig. 3. Equilibrium conditions for the abcd element in determining the deformation force of the workpiece in a closed matrix Из уравнения равновесия элемента abcd (рис. 3), можно записать следующее: Σx = 0. σх* (lx+ dlx) - (σx+ dσx)*lx - 2τкcosφ - 2pxsinφ = 0, где * (lx+ dlx) = Lx (рис. 3). Раскрывая скобки, пренебрегая бесконечно малыми высшего порядка и после преобразования, получим: σxdlx - dσxlx - 2τкdx - 2pxtgφ dx = 0. Учитывая, что tgφ = и τк = fрх, получим: σxdlx - dσxlx - 2fрхdx - 2px dх = 0, сократив на lx: σx - dσx -- рx = 0. Заменяя дугу элемента хордой, из следующего геометрического соотношения , определим , где 2R = D - диаметр обрабатываемого шара, можно записать следующее: σx - dpx + 2fрх - рx = 0. Вводя следующее обозначение: s = , а также используя условие пластичности: px - σx = σт*, которое после дифференцирования примет следующий вид: dpx = dσx, подставляя в предыдущее уравнение, получим следующее: (σx - рх) - dpx + рхs = 0, после преобразования можно представить так: (рхs - σт*) - dpx = 0, после разделения переменных и интегрирования примет вид: (рхs - σт*) = С0. Постоянную C0 находим из следующих граничных условий: при = 0,5, рx = -σт*, выражая его из последнего и подставляя в предыдущее уравнение, окончательно получим: рх = -. Таким образом, получили уравнение, описывающее распределение контактных напряжений для диапазона заготовки от области выхода металла в боковые отверстия полуматриц до контактной поверхности верхнего пуансона. Допустим, обрабатывается шарообразная заготовка диаметром D = 35 мм. Например, при = 0,5 мм, рx = - σт* = - 174,5 МПа, при = R = 17,5 мм, f = 0,5, s = 1,4, контактное давление на верхнем пуансоне составит: рx = 354,5 ≈ 355 МПа. Тогда полное усилие деформирования шара в закрытой матрице составит P = px·Fk, где Fk = - площадь контактной поверхности шара и верхнего пуансона. Тогда Р = 355·0,785·252 = 174171,875 Н. Полученное максимальное значение усилия деформирования на пуансоне (174171,875 Н), т.е. произведение контактного давления на пуансоне на площадь пуансона, хорошо согласуется со значениями контактного давления и усилия деформирования (179000-171000 Н), полученными компьютерным моделированием (рис. 4). Рис. 4. Изменение контактного давления при перемещении пуансона Fig. 4. Change in contact pressure by moving the punch Для решения рассматриваемой задачи существует возможность использования вариационных и других математических методов, которые также хорошо себя зарекомендовали и показывают хорошую сходимость результатов, что отражено в работе [30]. Заключение Выполнена оценка напряженного состояния заготовок (шаров) при всестороннем сжатии и угловом выдавливании металла в боковые каналы закрытой матрицы, определено деформирующее усилие заготовок на конечном этапе деформирования. Анализ результатов напряженного состояния заготовок, полученных методом линий скольжения, показывает формирование в объеме заготовки преимущественно сжимающих напряжений. Взаимное влияние условий всестороннего сжатия с угловым выдавливанием металла в боковые каналы матрицы прогнозирует получение заготовок с СУМЗ или НС. Методом совместного решения дифференциальных уравнений равновесия и условия пластичности, а также методом компьютерного моделирования определено деформирующее усилие заготовок на конечном этапе деформирования, т.е. при вытекании металла в боковые каналы матрицы. Анализ полученных результатов показывает, что значение усилия деформирования, полученное двумя методами, имеет хорошую сходимость, отклонение составляет менее 2 %, что подтверждает правильность полученных результатов и возможность их дальнейшего использования для технологических расчетов. Таким образом, показана возможность интеграции интенсивного пластического деформирования методом деформации в закрытой матрице в действующий технологический процесс. Описан теоретический подход к определению напряженного состояния и усилия деформации. Полученные результаты показывают перспективность рассмотренного метода для получения субультрамелкозернистых и наноструктурных материалов с высоким уровнем механических и эксплуатационных характеристик.

About the authors

Z. A Ashkeyev

Karaganda Industrial University

V. A Andreyachshenko

Ekibastuz Engineering Technical Institute named after the academician K. Satpayev

M. Zh Abishkenov

Karaganda Industrial University

Z. U Bukanov

Karaganda Technical University

References

Statistics

Views

Abstract - 255

PDF (Russian) - 214