Full Text

Введение. Пластическое течение и автоволновые процессы Начиная с 30-х гг. ХХ в. и практически до наших дней жизнеспособные методы описания пластичности традиционно базируются на теории дислокаций [1, 2]. К сожалению, многочисленные дислокационные модели, развитые за это время, не привели к созданию строгой и полной физической теории пластичности твердых тел. Это породило обоснованные сомнения в надежности методического обеспечения дислокационных исследований - электронно-микроскопического анализа тонких металлических фольг. На фоне недостаточности дислокационных моделей начали развиваться подходы, инициированные предложением Зегера и Франка [3] рассматривать рост плотности дислокаций при деформации как процесс образования структуры. Развивая эту мысль и полагая вслед за Хакеном [4], что система считается самоорганизующейся, если она без специфического воздействия извне обретает какую-то пространственную, временнýю или функциональную структуру, некоторые исследователи пришли к заключению о возможности самоорганизации дефектной структуры при пластическом течении. Тогда же Николис и Пригожин, ясно заявив о невозможности исследовать пластичность на чисто механической основе, предложили рассматривать ее как часть общей проблематики нелинейных динамических систем, работающих вдали от равновесия [5]. Тем самым они открыли заманчивые перспективы для применения понятийного и формального аппаратов теории неравновесных систем (синергетики) в создании и развитии новой механики деформируемого твердого тела. В рамках этого направления в физике пластичности стал формироваться тренд к изучению коллективных эффектов пластического течения в среде со структурными дефектами и наметился прогресс в понимании сложных аспектов пластического течения. Так, плодотворная концепция многомасштабности феномена пластичности (физическая мезомеханика материалов) [6] позволила успешно понять и объяснить ряд проблем деформируемого твердого тела. В наших работах [7-9] было показано, что пластическая деформация всегда развивается макроскопически локализовано, а картины ее локализации на разных этапах пластического течения принимают форму автоволновых процессов разных типов. Автоволны являются решениями системы (параболических) реакционно-диффузионных дифференциальных уравнений в частных производных (1) (2) для деформаций e и напряжений s сответственно. Здесь D - коэффициенты переноса, а и - N-образные функции. Автоволновые эффекты при пластической деформации наблюдались и обсуждались также в работах [10-20]. Существование автоволн локализации пластического течения доказано с помощью специально модифицированной для этих целей методики спекл-фотографии [7], позволяющей определять поле векторов смещения в деформируемом образце и рассчитывать на этом основании компоненты тензора пластической дисторсии. В ходе экспериментов было установлено, что локализация пластического течения проявляется и наблюдается как самопроизвольное расслоение деформируемой среды на макроскопические деформирующиеся в данный момент и недеформирующиеся объемы (очаги), чередующиеся в пространстве образца. Совокупность этих объемов формирует эволюционирующую макроскопическую автоволновую картину локализованной деформации - паттерн локализованной пластичности. Сопоставление наблюдаемых паттернов локализованного пластического течения со стадиями деформационного упрочнения [8] указало на взаимно однозначное соответствие между этими характеристиками процесса. Это соответствие не зависит от сорта материала и конкретных деталей механизмов деформационного упрочнения и, по-видимому, определяется только формой зависимости коэффициента деформационного упрочнения от общей деформации При деформации на площадке текучести наблюдается движение одиночного очага локализованной пластичности, известного как полоса Людерса. На ее фронте упругая среда переводится в пластичное состояние с другими механическими свойствами, структурой и механизмами деформирования. По этой причине деформация за счет движения фронта локализованной пластической деформации есть аналог явлений, характерных для автоволны переключения в активной среде [4]. Периодические деформационные процессы, наблюдаемые на стадиях линейного деформационного упрочнения и легкого скольжения, представляют собой типичные фазовые автоволны локализованного пластического течения, характеризующиеся длиной 10-2 м и скоростью распространения, обратно пропорциональной коэффициенту деформационного упрочнения ; их закон дисперсии имеет вид . В этих соотношениях и - константы, w - частота, волновое число. При таких режимах одни и те же объемы материала могут многократно возбуждаться через временной интервал - время рефрактерности, определяемый микроскопическими свойствами среды. На стадии параболического деформационного упрочнения формируется система эквидистантно расположенных неподвижных очагов локализованной пластической деформации, которая может интерпретироваться как стационарная диссипативная структура. Пространственный период неподвижных распределений очагов l примерно такой же, как и длина автоволны на стадии линейного деформационного упрочнения. По существу, на этой стадии в образце существует совокупность слабо выраженных шеек, из которых впоследствии развивается только одна. На стадии предразрушения, следующей после параболического упрочнения, очаги деформации снова становятся подвижными, но характер процесса на этом этапе сложнее по сравнению с тем, который наблюдается на стадии линейного деформационного упрочнения. На этой стадии зависимости положений очагов локализованной деформации от времени - прямолинейны и при экстраполяции сходятся в одной точке, образуя пучки прямых. Подобная ситуация может рассматриваться как коллапс автоволнового процесса развития локализованной пластичности, завершающийся образованием шейки разрушения. Скорости движения отдельных очагов на этой стадии процесса различны, но остаются постоянными, то есть они с самого начала стадии предразрушения взаимно согласуются. В новом подходе были сделаны попытки учесть, что пластическая деформация протекает в открытой системе, так как образец при испытании получает энергию от источника (испытательной машины) и возвращает ее часть в сток. Учитывались также нелинейность деформируемой среды, следующая из сложной формы зависимости напряжения от деформации , и ее активность и неравновесность, связанные с наличием распределенных по объему локальных источников потенциальной энергии - упругих полей возникающих и релаксирующих концентраторов напряжений [4]. Основным предметом настоящей статьи является анализ роли макроскопических эффектов пластической деформации в развитии процесса течения и выяснение их функциональной связи с решеточными характеристиками деформируемой среды на стадиях линейного деформационного упрочнения. 1. Упругопластический инвариант автоволновой пластичности В соответствии с представлениями, сформулированными в исследовании [7], будем рассматривать деформацию твердого тела как результат взаимодействия упругой и пластической компонент, каждая из которых контролируется процессами, протекающими на соответствующих масштабах. Можно полагать, что развитие локализованной пластической деформации характеризуется экспериментально определяемыми длиной автоволны l и соответствующей ей скоростью Vaw. Для упругой деформации такими характеристиками могут служить значения межплоскостного расстояния c и скорости поперечных ультразвуковых колебаний Vt, определяемые из справочной литературы. 1.1. Введение упругопластического инварианта деформации Нетрудно заметить, что отношения пространственных и скоростных масштабов пластического и упругого деформационных процессов имеют один порядок величины. Будем рассматривать в качестве характеристик этих процессов произведения lVaw и cVt c размерностью кинематической вязкости м2·с-1, совпадающей с размерностью коэффициентов и в уравнениях (1) и (2). Экспериментальные данные, представленные на рис. 1, показывают, что произведение lVaw, характеризующее автоволну локализованной пластичности на стадии линейного деформационного упрочнения, сложным образом зависит от свойств деформируемой среды. В меньшей степени это относится к величине cVt. Так, на рис. 1, а, представлена экспоненциальная зависимость lVaw от плотности исследуемых металлов, из которой видно, что величина lVaw различна для легких и тяжелых металлов. На рис. 1, б, в логарифмических координатах представлены линейные зависимости lVaw и модуля сдвига от плотности металлов; данные рис. 1, в, г, указывают на осциллирующий характер величин cVt и lVaw по мере роста атомного номера Z Периодической системы элементов. Осцилляции коррелируют с аналогичным поведением ряда других независимо определяемых решеточных характеристик, таких, например, как характеристический параметр Дебая θD. Представляется важным рассмотреть отношение величин lVaw и cVt для большого числа материалов. База для обобщения такого рода данных приведена в табл. 1, в которой использованы уточненные и дополненные экспериментальные данные из работ [7-9]. На основании этих данных удалось ввести безразмерное отношение (3) далее называемое упругопластическим инвариантом деформации, который количественно связывает характеристики упругих волн (c и Vt) с характеристиками автоволн локализации пластической деформации (l и Vaw). Произведения cVt и lVaw представляют собой инварианты упругих и пластических деформационных процессов, одновременно идущих в деформируемой среде, а установленное соотношение (3) отражает взаимосвязь малых упругих и больших пластических деформаций. Графическая интерпретация обсуждаемых данных дана на рис. 2. Рис. 1. Зависимости величины lVaw и модуля сдвига G от плотности (а, б), температуры и атомного номера Z (в); связь произведений lVaw и cVt с атомным номером Z (г) Fig. 1. Dependences of the magnitude lVaw and shear modulus G on the density (a, б), temperature and atomic number Z (в); connection of products lVaw and cVt with Z (г) Таблица 1 Условия испытаний при определении характеристик автоволновой пластичности Table 1 Test conditions for determining the characteristics of autowave plasticity Вид испытания, исследованный материал Число измерений Растяжение металлических образцов (линейное деформационное упрочнение) 24 Растяжение металлических образцов (легкое скольжение) 5 Сжатие щелочно-галоидных монокристаллов 3 Сжатие горных пород 2 Пробеги индивидуальных дислокаций 4 Рис. 2. Сравнение произведений lVaw и cVt, входящих в упругопластический инвариант (3) Fig. 2. Comparison of the products and included in the elastoplastic invariant (3) Экспериментальные значения величины Ẑ из соотношения (3) были подвергнуты статистическому анализу для проверки типа распределения по методике, описанной в [21]. Для этой цели полученные данные были преобразованы в вариационный ряд. В качестве нулевой гипотезы было использовано предположение о нормальности распределения величины Ẑ. Это предположение проверено с помощью критерия Колмогорова - Смирнова с применением программы Statistica. Значение стандартного нормального распределения zj для j-го ранга переменной с N = 38 наблюдениями вычислялось как , где - обратная функция стандартного нормального распределения, преобразующая нормальную вероятность р в нормальное значение z. Из рис. 3 следует, что распределение величины Ẑ действительно нормальное и характеризуется следующими параметрами: 0,2, 1,1, дисперсия 0,04. Рис. 3. Нормальное распределение: N - число наблюдений, Ẑ - значения инварианта (а); нормальный вероятностный график: Z-значения стандартного нормального распределения, Ẑ - значения инварианта (б) Fig. 3. Normal distribution: N - number of observations, Ẑ - values of invariant (a); normal probability plot: Z-values of the standard normal distribution, Ẑ - values of the invariant (б) 1.2. Упругопластический инвариант и характеристики среды Обсуждая физический смысл инварианта (3), желательно найти его связь с другими решеточными характеристиками деформируемых сред. В качестве первого шага можно использовать известные соотношения для модуля сдвига и скорости , где W - межчастичный потенциал, u - малое смещение, r - плотность среды, а - дебаевская частота [22]. В этом случае (4) причем есть акустическое сопротивление среды. Инвариант (3), записанный как с, (5) указывает на равенство характерных времен развития упругих и пластических актов деформации J. Полагая, что пластическая деформация развивается термически активированным образом [1, 2], запишем , где - постоянная Больцмана, а U - энергия активации. Оценка для Т = 300 К дает 0,5 эВ, что типично для ряда элементарных актов пластического течения [1, 2]. Наконец, записав уравнение (3) в виде и применив соотношение , где ħ - постоянная Планка, а - дебаевская температура, получим (6) откуда следует температурная зависимость характеристики локализации пластического течения lVaw через температурную зависимость температуры Дебая [22]. Соотношение (6) качественно правильно описывает экспериментально наблюдаемый температурный ход автоволновых характеристик [23]. Определенная универсальность упругопластического инварианта деформации (3) и его связь с решеточными характеристиками деформируемой среды возводит его в ранг важной закономерности локализованного пластического течения. 1.3. Физический смысл упругопластического инварианта Главный вопрос, который возникает при обсуждении автоволновых процессов локализованной пластичности, касается причин порождения макроскопического масштаба 10-2 м в системе, в которой исходно существуют только микроскопические масштабы 10-10 м [24]. Учтем, что, согласно [3, 7], локализация пластической деформации есть результат самоорганизации (структурообразования) в активной деформируемой среде, содержащей структурные дефекты. Признаком самоорганизации в открытой системе, какой является деформируемый образец, служит уменьшение энтропии [4, 5]. Поэтому анализ энтропии при описании процессов локализации пластической деформации вполне обоснован. Используем представление о том, что в основе пластического течения лежат согласованные пространственно-временные процессы трансформации полей напряжений и пластических деформаций [1, 2], когда релаксация локальных напряжений вызывает деформацию, а изменение последней инициирует перестройку поля напряжений и создание новых концентраторов. Это утверждение соответствует флуктуационно-диссипационной теореме [25], в применении к эффекту пластичности. Согласно этому положению, механизм любой диссипации (дислокационное скольжение) является одновременно механизмом рождения флуктуаций (концентраторов напряжений). Кинетика трансформационных процессов определяется скоростями Vt для упругого поля и для поля пластических деформаций. Скорости и пространственные масштабы соответствующих полей и входят в уравнение инварианта (3), которое, будучи записано в виде (7) сводит инвариант к отношению масштабных и кинетических характеристик процесса. Первое отношение имеет смысл числа возможных мест зарождения автоволны локализованной пластической деформации, а второе определяет выбор скорости автоволны из интервала возможных значений . Отношениям и разумно придать смысл термодинамических вероятностей [25]. В таком случае, логарифмируя уравнение (7) и получая , (8) можно с помощью формулы Больцмана оценить изменение энтропии при генерации автоволны за счет масштабного и кинетического факторов, то есть, (9) Здесь - масштабный, а - кинетический вклады в энтропию деформационного процесса. Условие отражает требование уменьшения энтропии при формировании автоволн локализации пластического течения. Для его выполнения необходимо, чтобы вклады и , характеризующие в уравнении (9) автоволновой процесс пластической деформации, входили в него с разными знаками. Тогда из уравнений (8) и (9) следует (10) и, соответственно, (11) а , то есть условие самоорганизации выполнимо только при . Другое объяснение природы инварианта основано на анализе микроскопических механизмов трансформации упругого и пластического полей, которые реализуются смещениями элементов среды u. Считая отклонение деформируемой системы от равновесия малым, представим скорости смещений как линейные функции градиентов пластических и упругих деформаций и . Здесь из соображений размерности принято, что и . Нелинейность деформируемой среды порождает также дополнительные скорости и . В результате система уравнений для пластической и упругой компонент скоростей смещений в деформируемой среде приобретает вид (12) (13) Коэффициенты уравнений (12) и (13) системы образуют матрицу , (14) в которой, согласно принципу симметрии кинетических коэффициентов Онзагера [15], недиагональные элементы равны, то есть . Это ведет к равенству или , фактически объясняя инвариант (3). Однако диагональные элементы матрицы (24) и , выполняющие роль коэффициентов автоволновых уравнений локализованной пластичности (1) и (2), не обязаны быть равными, то есть [7]. Наконец, структура уравнения для инварианта (3) указывает на определенную аналогию между ним и числом Рейнольдса, характеризующим режимы ламинарного и турбулентного течения [26]: Re (15) где l - пространственный масштаб потока, V - его скорость, r - плотность, n - кинематическая, а m - динамическая вязкость среды. Если для пластического течения принять, что то формально выражение (15) совпадает с инвариантом (3). Это совпадение позволяет сделать важное заключение. Как известно, скорость движения дислокаций в поле напряжений определяется вязкостью фононного газа (в металлах фононного и электронного) B [27], причем . В таком случае возникает возможность анализа температурной зависимости критерия Рейнольдса и, соответственно, инварианта (3) на основе зависимости В(T), приведенной в [27]. Как показывает экспериментальное сравнение, в интервале температур 143 до 420 К значения зависимостей lVaw (T) и В (T) изменяются почти в одинаковой степени [23], так что выполняется отношение . Это можно рассматривать как указание на температурную независимость упругопластического инварианта (3). 2. Следствия из упругопластического инварианта деформации Из инвариантного соотношения (3) вытекают многие важные положения, касающиеся экспериментально установленных закономерностей развития локализованного пластического течения в материалах разного сорта. Убедимся в этом, последовательно рассмотрев эти следствия. 2.1. Скорость распространения автоволн Дифференцирование инварианта (3) по деформации e дает . (16) В таком случае , (17) где величина c не зависит от пластической деформации, так что . Тогда (18) Простые преобразования приводят к уравнению , (19) аналогичному ранее экспериментально полученной в исследовании [7] зависимости, если положить, что коэффициент деформационного упрочнения есть отношение двух структурных параметров l и , то есть . 2.2. Дисперсия автоволн локализованной пластичности Запишем уравнение инварианта (3) относительно скорости автоволны , (20) введя обозначение . Если , то . В этом случае (21) Таким образом, закон дисперсии автоволн локализованного пластического течения приобретает квадратичную форму (22) существование которой ранее было установлено экспериментально [7] и которая характерна для автоволновых процессов в нелинейных системах разного типа [4]. Придав далее уравнению (3) форму , (23) можно вычислить коэффициент , используя межплоскостные расстояния c и значения температуры Дебая 420 K и 394 K из работы [22]. Согласно расчетам 3,7·10-7 м2/с, а 4,45·10-7 м2/с, что согласуется с оцененными из экспериментальных данных о зависимости [8] значениями (1,0 ± 0,08) ·10-7 м2/с и = (12,9 ± 0,15) ·10-7 м2/с. 2.3. Влияние размера зерна на длину автоволны локализованной пластичности Запишем инвариант (3) в форме (24) и примем во внимание, что скорости Vt и Vaw могут зависеть от размера зерна d [7]. В таком случае дифференцирование соотношения (24) по d дает (25) Преобразование уравнения (25) приводит к дифференциальному уравнению (26) коэффициенты которого и , поскольку Его решением является логистическая функция [28] (27) где а C - постоянная интегрирования. Зависимость экспериментально получена в исследовании [7] для размеров зерна 5·10-315 мм в алюминии. 2.4. Масштабный эффект Если экспериментальные исследования проводятся на образцах разной длины L, то с учетом инварианта (3) можно формально записать производную (28) поскольку, очевидно, что . Тогда (29) Если и , то , то есть и , как установлено экспериментально для поликристаллического Al и сплава на основе Zr [29]. 2.5. Инвариант и автоволновое уравнение Запишем уравнение инварианта (3) в виде (30) и будем считать, что - пластическая деформация. Применив оператор и действуя им на левую и правую части этого уравнения, получаем (31) Скорость распространения ультразвука слабо зависит от деформации, то есть, . Кроме того, в силу уравнения (30) и , (32) что эквивалентно уравнению для скорости деформации в котором (33) Учитывая совпадение размерностей коэффициента Dee и произведений в инварианте (3), естественно предположить, что . 2.6. Уравнение дислокационной кинетики Тейлора - Орована Развивая автоволновой подход к описанию пластического течения, необходимо установить его связь с теорией дислокаций. Известно, что дислокационные механизмы пластичности базируются, главным образом, на использовании уравнения Тейлора - Орована [1, 2], определяющего скорость пластической деформации . (34) Здесь b - вектор Бюргерса, а - плотность подвижных дислокаций. Сравнивая уравнения (32) и (34), покажем, что первый член в правой части уравнения (32) аналогичен выражению в уравнении Тейлора - Орована. Действительно, пусть , , а . Если дислокации распределены хаотически, то , где l - их пробег. Следовательно (35) Скорость дислокаций связана со скоростью Vt [1], так что . Окончательно имеем (36) где в правой части содержатся гидродинамическая и диффузионная компоненты деформационного потока. Таким образом, оказывается, что уравнение Тейлора - Орована является частным случаем уравнения (36). Использование уравнения (34) допустимо при малых плотностях дислокаций. Однако при больших пластических деформациях и, соответственно, больших плотностях дефектов необходимо применять уравнение (36), учитывающее автоволновой режим деформации. 2.7. Плотность подвижных дислокаций Запишем инвариант (3) как Из соображений размерности коэффициент в уравнении (1) можно связать с плотностью дислокаций . Тогда (37) Отсюда следует (38) и или . Эта закономерность верна для больших деформаций [2]. 2.8. Объяснение возникновения автоволн В русле развиваемых представлений лежит объяснение формирования автоволн локализованной пластичности. Действительно, задаваемое испытательной машиной условие для скорости деформации в соответствии с уравнением (34) удовлетворяется только при в уравнении (34), то есть при достаточных плотности подвижных дислокаций и скорости их движения. Это условие может быть нарушено из-за снижения плотности подвижных дислокаций при деформации или за счет падения скорости их движения при уменьшении эффективного напряжения, действующего на дислокацию, от до [1] при деформационном упрочнении. В таком случае деформируемая среда поддерживает требуемое постоянство скорости пластического течения включением диффузионного механизма, который описывается слагаемым в уравнении (1) и порождает новые очаги локализованного пластического течения на расстоянии от исходного. Это объясняет причину возникновения автоволны локализованного пластического течения. 2.9. Коэффициент деформационного упрочнения Если в инвариант (3) подставить зависимость (29) скорости автоволны от коэффициента деформационного упрочнения , то, решая получившееся уравнение относительно q, приходим к равенству (39) Из него следует , что близко к экспериментально наблюдаемым значениям этой величины для материалов разного сорта [1, 2]. 2.10. Упругопластический инвариант и соотношение Холла - Петча Соотношение Холла - Петча , связывающее напряжение течения (при заданной деформации) поликристаллов с размером зерна в них, является одним из важнейших соотношений физики пластичности [1]. В работе [30] было установлено, что длина автоволны локализованной деформации связана с размером зерна, причем зависимость разделяется на два участка, как показано на рис. 4. В области малых зерен , а в области больших зерен , где граничное значение размера зерна. Результаты вычислений величин lVaw для двух диапазонов размеров зерен приведены в табл. 2. Они демонстрируют выполнение инвариантного соотношения для зависимости Холла - Петча. Рис. 4. Зависимость в координатах (а) и (б) Fig. 4. Dependence in coordinates (a) and (б) Таблица 2 К проверке выполнения инвариантного соотношения (3) для двух диапазонов размеров зерен в алюминии Table 2 Checking the fulfillment of the invariant relation (3) for two grain sizes in aluminum Размеры зерен, мм , м2/с , м2/с 5,1 2,6 ~0,5 6,1 3,1 ~0,5 Таким образом, выполнение соотношения Холла - Петча оказывается связанным с автоматической подстройкой акустических свойств среды к изменению ее структурного состояния. Этим обеспечивается выполнение сношения Холла - Петча при деформации. 2.11. О связи упругой и пластической компонент деформации Интерпретируя физический смысл инварианта (3), примем во внимание, что обычно при анализе соотношения между упругой и пластической компонентами общей деформации по умолчанию принимается условие , поскольку . В то же время из смысла инварианта (3) следует, что взаимосвязь упругой и пластической компонент общей деформации не сводится к общепринятой аддитивной формуле, но является гораздо более глубокой. Согласно развиваемым представлениям, упругая деформация выступает в качестве управляющего развитием пластического течения фактором [7]. В частности, именно поведением упругого поля деформации объясняется формирование макроскопического масштаба локализации пластической деформации в деформируемых объектах. 2.12. О связи дислокационного и мезоскопического масштабов Как было сказано выше, 1 м2/с. Коэффициент оценить труднее, поскольку имеющиеся данные о плотности подвижных дислокаций на разных стадиях процесса пластического течения отличаются в значительной мере. К тому же плотность подвижных дислокаций rm экстремально зависит от деформации [2], так что ее временнáя производная меняет знак при деформации. Однако, используя имеющиеся экспериментальные данные, можно найти, что 10-810-7 м2/с, так что . Выполнение этого неравенства является условием реализации процесса генерации автоволн в активных средах [24]. Как уже сказано, коэффициент Dss описывает связанное со случайными блужданиями перераспределение напряжений в объеме образца, а коэффициент Dee определяется перестройкой дислокационной субструктуры. В таком случае Dss естественно считать характеристикой макроуровня пластического течения, а Dee отнести к кинетике развития деформации на мезоуровне. Воспользовавшись диффузионным приближением, представим коэффициенты Dee и в общем виде как произведения длины свободного пробега R и скорости V, то есть . Здесь R есть размер области неоднородности в деформируемой системе, а V - скорость перераспределения деформаций или напряжений в ней. Так как коэффициент Dss связан с перераспределением напряжений, то характерная скорость этого процесса есть скорость Vt, то есть, V = 103 м/с. В этом случае R º10-3 м, что можно отождествить с мезоскопическим масштабом неоднородности пластической деформации. Для дислокационного коэффициента 10-8 м2/с можно положить 10 м/с [2], так что в этом случае 10-9 м » nb, где n » 2…5, что, очевидно, отвечает дислокационному масштабу пластического течения. Анализ устанавливает иерархию структурных уровней пластической деформации [8]. Как оказалось, коэффициенты De и Ds содержат длины, характеризующие нижележащий уровень пластического течения. Возникают следующие соотношения, определяющие иерархию и соподчинение масштабов пластического течения: для мезоскопического и для макроскопического уровней. Соотношения указывают на связь масштабов развивающейся пластической деформации. Эта связь организована таким образом, что в транспортный коэффициент в качестве множителя входит масштаб нижележащего уровня. Он определяет кинетику процессов на вышележащем уровне через соответствующий диффузионный коэффициент автоволновых уравнений (1) и (2). Результаты вычислений этих величин представлены в табл. 3. Таблица 3 Параметры автоволновых процессов локализации деформации Table 3 Parameters of autowave deformation localization processes Материал (масс. %) Vaw×105, м/с Dee ×107, м2/с R ×109, м Fe-0,1 % C-2 % Mn 4,5 8,1 5,3 Cu-10 % Ni-6 % Sn 6,5 7,6 5,2 NiTi (эквиатомный) 1,0 0,8 0,6 Ni3Mn 10,0 13,5 6,8 Fe-18 % Cr-12 % Ni 3,5 7,8 4,3 Fe -18 % Cr-12 % Ni 0,5 % N 2,7 2,0 1,0 Значения коэффициента Dee в табл. 3 оценивались из экспериментальных данных по смещению фронтов деформации за время t, как . Они использованы для вычисления масштабного множителя R. Обсуждая соотношения масштабов, учтем также, что для автоволновых процессов характерно наличие минимального размера системы , допускающего их реализацию [5, 24]. Этот размер нетрудно оценить из равенства периода колебаний в автоволновой системе и характерного времени диффузии как . (40) Используя для оценки величины параметры медленных процессов м2/с и Гц, можно получить нижнюю оценку 1,1×10-2 м, что близко к экспериментально наблюдаемой длине образца 2×10-2 м, при которой не удается наблюдать автоволновые процессы локализации деформации. Заключение Для стадии линейного деформационного упрочения материалов при описании развития локализованной пластичности может быть введен упругопластический инвариант деформации, связывающий характеристики упругой и пластической компонент тотальной деформации. Связь этих компонент определяется тем обстоятельством, что формирование автоволновой структуры локализованного пластического течения представляет собой упорядочение (самоорганизацию) деформируемой среды и должно протекать с уменьшением энтропии системы. Инвариант играет роль основного уравнения автоволновой теории пластичности. Из него вытекает ряд следствий, которые правильно описывают основные закономерности автоволнового процесса локализованного пластического течения, в частности, скорость и дисперсию автоволн локализованной пластичности, причину возникновения локализационных явлений при деформации, масштабный эффект, зависимость длины автоволны от размера зерна и многие другие. Автоволновое описание пластического течения тесно связано с теорией дислокаций. Показано, что автоволновое уравнение деформации включает в себя основное уравнение дислокационной теории (уравнение Тейлора - Орована) как частный случай, соответствующий малой плотности подвижных дислокаций. Таким образом, автоволновой подход к проблеме пластичности твердых тел, основанный на экспериментальном исследовании картин локализации пластического течения и представлении о процессе пластического течения как о структурообразовании, позволил с единой точки зрения объяснить многочисленные важные закономерности этого явления, которые ранее могли быть объяснены только при введении многочисленных частных моделей. Что касается других стадий пластического течения, то введение упругопластического инварианта деформации не представляется возможным, поскольку на площадке текучести и стадиях параболического деформационного упрочнения произведение lVaw = 0.

About the authors

L. B Zuev

Institute of Strength Physics and Materials Science

S. A Barannikova

Institute of Strength Physics and Materials Science

V. V Gorbatenko

Institute of Strength Physics and Materials Science

References

Statistics

Views

Abstract - 300

PDF (Russian) - 196