Full Text

Введение Вопросы экспериментального и теоретического изучения закономерностей закритического деформирования материалов привлекают внимание исследователей в связи с необходимостью исследования деформационных резервов материалов, повышения несущей способности и живучести конструкций и сооружений в процессе эксплуатации, а также более точного прогнозирования процессов разрушения и их устойчивости [1-8]. К настоящему времени разработаны основы теории процессов устойчивости закритической деформации разупрочняющихся сред: сформулирован признак закритической деформации, доказана теорема единственности решений упругопластических задач с граничными условиями контактного типа для тел с разрушенными областями, осуществлен вывод необходимых условий устойчивости закритического деформирования поврежденных элементов структуры неоднородных сред [1, 9]. На основе теоретических и экспериментальных данных показано, что учет стадии закритического деформирования позволяет обнаружить резерв несущей способности, оценить живучесть при частичном разрушении. Приведены результаты экспериментальных исследований закритической стадии с построением полных диаграмм деформирования и изучения основных зависимостей процессов накопления повреждений и макроразрушения при различных видах напряженно-деформированного состояния и параметрах жесткости нагружающих систем [10, 11]. В [12, 13] получены результаты численного моделирования процессов деформирования и разрушения неоднородных зернистых структур, демонстрирующих наличие ниспадающих участков на диаграммах нагружения. Внимание исследователей направлено на изучение вопросов моделирования методами конечных элементов процессов деформирования материалов, в том числе с учетом закритической стадии, и сопоставление результатов с опытными данными [5]. Получены аналитические и численные решения краевых задач, иллюстрирующие реализацию резервов несущей способности и повышения живучести конструкций и тел с трещинами с учетом закритического деформирования материалов [14-17]. В связи с тем что закритическое поведение металлов связано с развитыми пластическими деформациями, особое внимание уделяется теоретическому и экспериментальному изучению процессов локализации деформаций, сопровождающихся формированием шейки в рабочей части образца [18-22]. Внимание исследователей направлено на изучение влияния различного рода дополнительных воздействий, которые могут быть связаны с реальными условиями эксплуатации конструкций или технологическими режимами. Такие воздействия, например вибрация, повышенная и пониженная температура, влажность, удар, могут оказывать существенное влияние на поведение материалов в условиях упругопластического и закритического деформирования [23-26]. Как показано в [27], при нормальной температуре изменение скорости деформации существенно не влияет на закритическое поведение сталей, однако в [28] отмечается зависимость механических характеристик и закономерностей деформирования металлов в условиях воздействия высоких температур. При этом существенную роль играет проявление эффектов ползучести и релаксации, которые активно протекают в металлах при воздействии высоких температур и длительных внешних нагрузок [29, 30]. В [31-34] рассматриваются методы механических испытаний металлов при высоких температурах. Рассмотрено влияние температуры и скорости деформации на сопротивление деформированию, способность к упрочнению, пластические свойства и величину удельной работы формоизменения. В [35, 36] рассмотрено влияние высоких температур на усталостную прочность конструкционных материалов. Показано, что повышение температуры приводит к снижению предела выносливости и циклической долговечности. Влияние степени предварительной пластической деформации на сопротивление усталости возрастает с ростом температуры и существенно зависит от амплитуды приложенного напряжения. Целью настоящей работы является исследование закономерностей и эффектов механического поведения конструкционных сталей на стадиях упругопластического и закритического деформирования при повышенных температурах. 1. Используемые материалы и оборудование Экспериментальные исследования проводились на сплошных цилиндрических образцах двух материалов: жаропрочной высоколегированной коррозионно-стойкой стали мартенситного класса ЭП517Ш (15Х12Н2МВФАБ-Ш) и конструкционной легированной стали перлитного класса 40Х, изготовленных с учетом требований стандарта ГОСТ 1497-84 «Металлы. Метод испытаний на растяжение». Образцы изготовлены из прутка в состоянии поставки без дополнительной термообработки. Эскиз образца представлен на рис. 1, вид образца до испытаний приведен на рис. 2, б. Химический состав сталей приведен в табл. 1 и 2. При изготовлении образцов обеспечивался минимальный разогрев материала в рабочей части. Захватные части выполнены в виде резьбового соединения, что обеспечивает надежное закрепление образца в высокотемпературных тягах испытательной машины и отсутствие зазоров при нагреве. Перед испытаниями все образцы были промаркированы, и проведен замер фактических размеров рабочей части с точностью 0,01 мм. В рабочей части образцов дополнительно выполнено кернение механическим способом для определения остаточного удлинения после разрыва. Таблица 1 Химический состав используемых материалов, % Table 1 Chemical composition of used materials, % 40Х C Cr Mn Si Cu Ni W 0,362 0,996 0,619 0,240 0,204 0,166 0,030 15Х12Н2МВФАБ-Ш (ЭП517Ш) C Cr Si Nb Ni W Mo V 0,13 12,50 0,05 0,20 2,05 0,70 1,50 0,20 Рис. 1. Эскиз образца для испытаний при высоких температурах Fig. 1. Sketch of sample for high temperature tests Испытания проводились на универсальной сервогидравлической испытательной системе Instron 8801 (рис. 2, а) (диапазон нагрузок ± 100 кН, частота нагружения до 30 Гц), предназначенной для проведения как статических, так и циклических испытаний. Точность измерения составляет 0,5 % от измеряемой величины в диапазоне нагрузок от 0,2 до 1 кН и 0,4 % в диапазоне нагрузок от 1 до 100 кН. Для компенсации инерционных сил от движущихся масс в датчик нагрузки встроен акселерометр. Нагрев образцов осуществлялся с использованием высокотемпературной печи Instron СР103202 с максимальной рабочей температурой 1100 °С. Деформация в рабочей части образцов измерялась с использованием индукционного высокотемпературного экстензометра Epsilon 3648-010М с базой измерений 10 мм и рабочим диапазоном измерения деформаций ± 2,5 % (рис. 2, в). Экстензометр обеспечивает измерение деформаций с погрешностью не более 0,5 % от измеряемой величины. Температура контролировалась по термопаре, закрепленной непосредственно в рабочей части образца (рис. 2, г). Все опытные данные, кроме приведенных на рис. 7, получены при скорости удлинения образцов 6 мм/мин по встроенному датчику перемещения испытательной машины. а б в г Рис. 2. Установка для проведения испытаний на растяжение при повышенных температурах (а); исходный образец (б); высокотемпературный экстензометр Epsilon 3648-010М (в); установленная термопара (г) Fig. 2. Equipment for tensile testing at elevated temperatures (a); initial specimen (b); high-temperature extensometer Epsilon 3648-010M (c); installed thermocouple (d) 2. Результаты испытаний В работе реализованы испытания на одноосное растяжение образцов рассматриваемых сталей до разрушения при следующих температурах: 22, 200, 400, 500 и 600 °С. Время нагрева составляло от одного до трех часов, в зависимости от требуемой температуры. Каждый образец после нагрева выдерживался при заданной температуре в течение одного часа для обеспечения равномерного прогрева как самого образца, так и частей оснастки, находящихся в печи. Использование высокотемпературного экстензометра позволило получить точные данные о деформировании материалов на начальной стадии упругопластического деформирования, однако рабочий диапазон датчика не позволял использовать его на протяжении всего испытания. После достижения уровня деформаций 2,5 % ножки экстензометра отводились от образца, а дальнейшее удлинение регистрировалось встроенным датчиком перемещений. Полные диаграммы деформирования, отражающие поведение испытанных сталей как на упругопластической, так и на закритической стадии деформирования, приведены на рис. 3 в координатах «напряжение - деформация». Деформации на графиках рассчитаны по данным встроенного датчика перемещений. Напряжения получены путем отношения нагрузки к начальной площади образца. Из приведенных диаграмм деформирования видно, что повышение температуры при растяжении образцов стали ЭП517Ш приводит к снижению сопротивления, которое также сопровождается постепенным снижением максимальной деформации при разрушении. Увеличение предельной деформации наблюдается только при температуре 600 °С. Повышение температуры при растяжении образцов стали 40Х приводит к снижению сопротивления, что выражается в снижении максимальных напряжений, однако при этом наблюдается увеличение предельной деформации при разрушении до температуры 500 °С. При дальнейшем повышении температуры наблюдалось снижение остаточной деформации после разрушения, что может быть связано со склонностью стали к красноломкости из-за повышенного содержания серы и фосфора (охрупчивание сплавов при высоких температурах, вызываемое оплавлением примесей по границам кристаллов). а б Рис. 3. Диаграммы деформирования стали ЭП517Ш (а) и 40Х (б) при различных температурах: 1 - 22 °С; 2 - 200 °С; 3 - 400 °С; 4 - 500 °С и 5 - 600 °С Fig. 3. Strain curve of steel X15CrNi12-2 (а) and 40Cr (b) at various temperatures: 1 - 22 °С; 2 - 200 °С; 3 - 400 °С; 4 - 500 °С and 5 - 600 °С Диаграммы деформирования демонстрируют наличие развитых участков закритического поведения, характеризующихся различной протяженностью и наклоном в зависимости от температуры. Для анализа опытных данных для каждого образца получены следующие механические характеристики: модуль Юнга Е (ГПа), который определялся на начальном линейном участке диаграмм деформирования, предел пропорциональности σпц (МПа), условный предел текучести σ0,2 (МПа), предел прочности σв (МПа), остаточное удлинение после разрыва δ (%), относительное сужение после разрыва ψ (%). Указанные механические характеристики являются стандартизированными и несут информацию об упругом и упругопластическом поведении материалов. С целью получения дополнительной информации о закритическом поведении определены значения разрушающего напряжения σр (МПа), при достижении которого происходило разделение образца на части, и рассчитаны величины коэффициентов реализации закритической стадии деформирования которые смогут принимать значения в диапазоне [11]. Значения механических характеристик при различных температурах испытаний приведены в табл. 2 для стали ЭП517Ш и в табл. 3 для стали 40Х. Значения остаточных удлинений для образцов, разрушение которых произошло по месту механического кернения, отмечены в таблицах знаком (*). Таблица 2 Механические характеристики стали ЭП517Ш, полученные в опытах на растяжение при высоких температурах Table 2 Mechanical properties of X15CrNi12-2 steel obtained in tensile tests at high temperatures Сталь ЭП517Ш Маркировка Т, °С Е, ГПа σпц, МПа σ0,2, МПа σв, МПа σр, МПа δ, % ψ, % Э04 22 200,1 630 852 1051 699 0,34 12,12 55,85 Э05 200 194,8 462 725 917 605 0,34 11,77 58,72 Э01 400 192,7 491 688 887 583 0,34 11,84 54,34 Э07 500 179,1 442 634 756 427 0,43 8,40* 51,21 Э02 600 140,0 397 514 547 34 0,94 11,84* 76,97 Э06 600 147,7 387 515 574 73 0,87 21,51 82,11 Таблица 3 Механические характеристики стали 40Х, полученные в опытах на растяжение при высоких температурах Table 3 Mechanical properties of steel 40Cr obtained in tensile tests at high temperatures Сталь 40Х Маркировка Т, °С Е, ГПа σпц, МПа σ0,2, МПа σв, МПа σр, МПа δ, % ψ, % Х01 22 198,2 320 480 839 602 0,28 14,48 54,24 Х02 200 188,1 231 425 771 575 0,25 12,09* 44,37 Х03 400 182,2 260 437 781 157 0,80 27,98 82,03 Х05 500 166,8 235 376 575 0 1,00 33,25 73,05 Х04 600 149,2 175 288 371 0 1,00 18,57 23,16 Х07 600 138,1 261 310 325 119 0,63 19,30 25,67 На рис. 4 и 5 представлены зависимости основных прочностных и деформационных характеристик от температуры испытания для стали ЭП517Ш. Повышение температуры приводит к постепенному снижению значения модуля Юнга (рис. 4, а), а также значений предела пропорциональности σпц, условного предела текучести σ0,2 и предела прочности σв при реализованных температурах испытаний, приведенных на рис. 4, б. В то же время повышение температуры до 500 °С не приводит к существенному изменению остаточного удлинения после разрыва δ и относительного сужения ψ, которые увеличились только при температуре 600 °С (рис. 5, а). Увеличение коэффициента реализации закритической стадии деформирования kр (рис. 5, б) наблюдалось при температурах выше 400 °С и достигло значений и при температуре 600 °С. При температурах 22, 200 и 400 °С получено постоянное значение коэффициента . Аналогичный анализ изменения значений предела пропорциональности σпц, условного предела текучести σ0,2 и предела прочности σв (рис. 6, а), а также коэффициента реализации закритической стадии деформирования kр (рис. 6, б) проведен по данным одноосного растяжения образцов стали 40Х. В результате отмечено отличие в закритическом поведении стали 40Х, которое заключалось в том, что при температурах 500 и 600 °С получено максимальное значение коэффициента реализации закритической стадии деформирования , что отражается в получении диаграмм деформирования с полной реализацией закитической стадии и разделением образцов на части при равновесном снижении напряжений до нулевого значения. а б Рис. 4. Механические характеристики стали ЭП517Ш при различных температурах: а - модуль Юнга (●); б - предел пропорциональности σпц (■); условный предел текучести σ0,2 (▲) и предел прочности σВ (♦) Fig. 4. Mechanical characteristics of steel X15CrNi12-2 at different temperatures: а - Young modulus (●); b - proportional limit σпц (■), yield stress σ0,2 (▲) and the ultimate strength σв (♦) а б Рис. 5. Механические характеристики стали ЭП517Ш при различных температурах: а - остаточное удлинение после разрыва δ (▲) и относительное сужение ψ (■); б - коэффициент реализации закритической стадии деформирования kр (♦) Fig. 5. Mechanical characteristics of steel X15CrNi12-2 at different temperatures: а - residual elongation after rupture δ (▲) and relative reduction ψ (■); b - the coefficient of implementation of the postcritical stage of deformation kр (♦) а б Рис. 6. Механические характеристики стали 40Х при различных температурах: а - предел пропорциональности σпц (■), условный предел текучести σ0,2 (▲) и предел прочности σв (♦); б -коэффициент реализации закритической стадии деформирования kр Fig. 6. Mechanical characteristics of steel 40Cr at different temperatures: а - proportional limit σпц (■), yield stress σ0,2 (▲) and the ultimate strength σв (♦); b - the coefficient of implementation of the postcritical stage of deformation kр Проведение испытаний стали 40Х при температуре 500 °С с различной скоростью (см. рис. 7) показало существенное влияние скорости деформации на сопротивление и закритическое поведение материала. Снижение скорости деформирования приводило к снижению сопротивления рассмотренной стали на стадиях упругопластического и закритического деформирования, что свидетельствует об активно протекающих процессах ползучести, в том числе и на стадии разупрочнения. Наличие на стадии закритического деформирования эффекта возникновения локализации деформаций в виде шейки существенно усложняет как методику проведения испытаний, так и анализ опытных данных, направленных на изучение закономерностей ползучести и релаксации на стадии разупрочнения и, несомненно, заслуживает самостоятельных исследований. На рис. 8 и 9 представлен общий вид и изображения поверхностей излома разрушенных образцов стали ЭП517Ш (см. рис. 8) и стали 40Х (см. рис. 9) после испытаний на одноосное растяжение при повышенных температурах. Фотографии на рис. 8 и 9 соответствуют испытаниям при следующих температурах: а - 22 °С, б - 200 °С, в - 400 °С, г - 500 °С, д - 600 °С. Разрушение образцов происходило по типу «чашка-конус», который характеризуется наличием матовой центральной части нормального отрыва и периферийными областями пластического деформирования по типу среза. Из рис. 8 и 9 видно, что деформирование образцов сталей при рассмотренных температурах сопровождалось выраженной локализацией деформаций в виде шейки. Рис. 7. Диаграммы деформирования стали 40Х при различных скоростях деформирования Fig. 7. Strain curves of 40Cr steel at different stress rates а б в г д Рис. 8. Общий вид и соответствующие изображения поверхностей излома образцов стали ЭП517Ш после растяжения при различных температурах: 22 °С (а); 200 °С (б); 400 °С (в); 500 °С (г) и 600 °С (д) Fig. 8. General view and correspondence pictures of the fracture surfaces of specimens of X15CrNi12-2 steel after tension at different temperatures: 22 °С (а); 200 °С (b); 400 °С (c); 500 °С (d) and 600 °С (f) При сопоставлении полученных данных для стали ЭП517Ш отмечено, что повышение температуры способствует большей степени деформации материала в шейке к моменту разрушения, которая оценивалась по величинам остаточного удлинения и относительного поперечного сужения после разрыва. Повышение температуры испытаний в рассмотренном диапазоне способствовало уменьшению центральной зоны нормального отрыва в центральной части поверхностей излома образцов (см. рис. 8) и увеличению областей пластического среза, что проявляется на диаграммах деформирования в более полной реализации закритической стадии деформирования и снижении нагрузки к моменту разрушения практически до нулевого значения. а б в г д Рис. 9. Общий вид и соответствующие изображения поверхностей излома образцов стали 40Х после растяжения при различных температурах: 22 °С (а); 200 °С (б); 400 °С (в); 500 °С (г) и 600 °С (д) Fig. 9. General view and corresponding pictures of the fracture surfaces of specimens of 40Cr steel after tension at different temperatures: 22 °С (а); 200 °С (b); 400 °С (c); 500 °С (d) и 600 °С (f) В результате анализа полученных опытных данных для стали 40Х отмечено, что повышение температуры приводит к большей степени деформации материала, в том числе непосредственно в шейке, к моменту разрушения, однако, при температуре 500 °С (рис. 9, г) наблюдается уменьшение периферийных областей пластического среза, а при температуре 600 °С (рис. 9, д) они отсутствуют и всю поверхность излома занимает зона нормального отрыва, что может говорить о склонности материала к красноломкости. Распределение деформаций по длине рабочей части образца является более равномерным, а локализация деформаций в виде шейки не выражена. Важно отметить, что вид поверхности разрушения образца стали 40Х при температуре 500 и 600 °С (см. рис. 9, г и д) соответствует реализации полных диаграмм деформирования (см. рис. 3, б) и разделению образцов на части при снижении нагрузки до нулевого значения ( ). В результате экспериментальных исследований особенностей закритического поведения сталей при повышенных температурах можно отметить, что увеличение температуры испытаний приводит к известному снижению сопротивления материала, которое проявляется в снижении основных механических характеристик, связанных с переходом в пластическое состояние (предел пропорциональности и условный предел текучести) и прочностью. В то же время наблюдается увеличение характеристик, связанных с реализацией деформационных ресурсов. Сопоставление всех полученных опытных данных удобно проводить при построении лепестковых диаграмм, которые приведены на рис. 10 для сталей ЭП517Ш (а) и 40Х (б). Левая часть диаграмм содержит информацию о деформационных характеристиках, таких как остаточное удлинение после разрыва δ, относительное сужение ψ и коэффициент реализации закритической стадии деформирования kр. В правой части диаграмм приведены значения прочностных характеристик: предел пропорциональности σпц, условный предел текучести σ0,2 и предел прочности σв. В центральной верхней части содержатся данные о значениях модуля Юнга. Все характеристики приведены в безразмерном виде и получены путем отношения соответствующих величин к максимальному значению. Диаграмма одного цвета отражает экспериментальные данные, полученные при соответствующей температуре. Смещение диаграммы в правую часть графика (черный цвет) интерпретируется как проявление материалом высоких прочностных свойств при относительно низкой реализации деформационных характеристик, что может проявляться в высокой статической прочности конструкции, работающей при нормальной температуре, и низких показателях живучести при разрушении. Смещение диаграммы в левую часть графика (красный цвет на рис. 10 (а) и оранжевый на рис. 10 (б), соответствующие температурам 600 °С для стали ЭП517Ш и 500 °С для стали 40Х) отражает снижение статической прочности детали при увеличении степени реализации деформационных резервов и, следовательно, живучести конструкции при разрушении. а б Рис. 10. Изменение механических характеристик сталей ЭП517Ш (а) и 40Х (б) от температуры Fig. 10. Changing of mechanical properties of X15CrNi12-2 steel (а) and 40Cr (b) at different temperatures Заключение В статье представлено экспериментальное исследование механического поведения конструкционных сталей ЭП517Ш и 40Х на стадиях упругопластического и закритического деформирования при повышенных температурах в диапазоне от 22 до 600 °С с использованием современного испытательного и измерительного оборудования. На основе полученных данных построены диаграммы деформирования с развитыми участками разупрочнения, и проведено сопоставление основных прочностных и деформационных характеристик при различных температурах. Получены картины поверхностей изломов образцов после разрушения при высоких температурах. На основе опытных данных построены диаграммы лепесткового типа, позволяющие проводить сопоставление комплекса механических характеристик при различных температурах. Показано, что с увеличением температуры снижение прочностных характеристик, обеспечивающих статическую прочность детали, сопровождается увеличением деформационных ресурсов и коэффициента реализации закритической стадии деформирования, что имеет положительный эффект с точки зрения живучести элементов конструкций в процессе разрушения.

About the authors

V E Wildemann

Perm National Research Polytechnic University

M P Tretyakov

Perm National Research Polytechnic University

References

Statistics

Views

Abstract - 262

PDF (Russian) - 259