Full Text

Введение В настоящее время одной из главных задач в машиностроении и строительстве является снижение материалоемкости конструкций и машин. В связи с этим возникает необходимость в производстве тонкостенных конструкций. Однако чем тоньше элемент, тем он гибче, тем в большей мере проявляется его склонность к выпучиванию и потере устойчивости. Последняя же сопровождается катастрофическим развитием деформаций и, как правило, разрушением конструкций. Поэтому при производстве конструкций, обладающих легкостью, прочностью и надежностью, наиболее приемлемым является применение композиционных материалов, позволяющих улучшать их эксплуатационные характеристики и в ряде случаев создавать конструкции, нереализуемые в рамках традиционных материалов. При этом достаточно сложными являются процедура расчета и проектирование конструкций из композиционных материалов, требующих учета их реальных свойств. Как известно, большинство композиционных материалов обладают ярко выраженными вязкоупругими свойствами [1, 2]. В различных областях техники широко используются тонкостенные конструкции типа пластин и оболочек, играющих роль несущей поверхности, к которым крепятся те или иные элементы конструкции. Такими элементами обычно являются накладки, крепления и различные узлы приборов и т.п. Присоединенные элементы удобно рассматривать как дополнительные массы, жестко соединенные с системами и сосредоточенные в точках. Существует целый ряд работ, в которых рассмотрены линейные и нелинейные задачи динамики тонкостенных конструкций с учетом и без учета сосредоточенных масс. Несмотря на проведенные в этой области исследования, значительно меньше внимания уделено особенностям поведения неоднородных в инерционном отношении вязкоупругих систем. В этих работах задачи были рассмотрены либо с помощью дифференциальной модели Фойгта, либо использовалась интегральная модель Больцмана-Вольтерры, где при расчетах в качестве ядер релаксации принимались экспоненциальные ядра, которые не могут описать реальные процессы, происходящие в оболочках и пластинах в начальные моменты времени [1, 2]. Выбор экспоненциального ядра при расчетах не случаен. Полученные при расчетах системы интегродифференциальных уравнений путем дифференцирования сводились к решению обыкновенных дифференциальных уравнений, которые в большинстве случаев решались известным численным методом Рунге-Кутта. Статические исследования вязкоупругих материалов на ползучесть и релаксацию свидетельствуют о чрезвычайно большой интенсивности релаксационных процессов в начальной стадии испытаний. При этом скорости процессов оказываются настолько большими, что их непосредственное измерение в начальный момент оказывается невозможным. Поэтому сами процессы приходится рассматривать как динамические и условно считать их скорости равными бесконечности [1, 2]. Этот факт можно описать при помощи слабо сингулярных функций, обеспечивающих конечные деформации и напряжения в отличие от сильно сингулярных функций. Такие слабо сингулярные функции хорошо описывают скорости релаксационных процессов, если содержат достаточное число параметров. К таким ядрам относится трехпараметрическое ядро Колтунова-Ржаницына [2]. В монографии [3] приводятся основы физически нелинейной теории упругости, при построении которой закон Гука заменяется нелинейным законом упругости, но сохраняются геометрические линейные соотношения классической теории упругости. Наряду с этим в [3] изложены нелинейные статические задачи теории упругости под действием статической нагрузки и задачи нелинейной теории колебаний. В практике часто встречаются материалы, в которых при увеличении напряжения в области малых деформаций зависимость между напряжением s и деформацией e становится нелинейной [4, 5], т.е. материал обладает физической нелинейностью. Причем физическая нелинейность может быть с мягкой или с жесткой характеристикой. Как показывают экспериментальные исследования, в большинстве материалов, особенно в грунтах, в полимерных материалах и других, проявляется физическая нелинейность даже при незначительных напряжениях. Такие материалы, в которых проявляются нелинейные вязкоупругие свойства, широко используются в последнее время на практике. Для описания таких процессов желательно, чтобы физически нелинейный закон вязкоупругости имел более простую форму и наиболее точно отражал физические свойства материала. Различные нелинейные модели вязкоупругости были предложены Ю.Н. Работновым [6], М.И. Розовским [7], А.А. Ильюшиным и Б.Е. Победря [8], В.В. Москвитиным [9], Т.Ш. Ширинкуловым [10]. Однако многие материалы в зависимости от величины и длительности действующих напряжений не могут быть описаны только одной моделью. В работе [11] и в развитие этого исследования в [12] предлагаются основные разрешающие уравнения динамики вязкоупругих гибких пластин и оболочек с учетом физической и геометрической нелинейностей. Как известно, динамические задачи теории вязкоупругости обычно сводятся к решению систем линейных и нелинейных ИДУ. Для решения таких уравнений разработаны различные методы решения. Например, в работе [13] предложен метод решения систем интегральных уравнений, получающихся при исследовании различных квазистатических задач, учитывающих эффекты наследственности в виде суммы кратных интегралов, по главным кубическим теориям вязкоупругости [8]. В работе [14] дается метод решения ИДУ упругих колебаний геометрически нелинейной удлиненной пластинки. Метод решения нелинейных систем интегродифференциальных уравнений типа Вольтерры, основанный на использовании степенных рядов, предлагается в работах [15, 16]. В работах [17-20] приводятся методы решения задачи Коши для системы ИДУ и рассмотрены колебания различных тонкостенных стержневых и оболочечных конструкций с учетом вязкоупругих свойств материала и нелинейных деформаций самих конструкций. На основе теории наследственных упругопластических сред в [21] рассматриваются колебания пластинок из нелинейновязкоупругих материалов. Построено решение полученного нелинейного ИДУ с помощью метода Бубнова-Галёркина в сочетании с методом степенных рядов. Метод решения задач о нелинейных колебаниях различных вязкоупругих стержневых и пластинчатых систем, приводящихся впоследствии к системе ИДУ методом усреднения, предлагается в работе [22]. Работа [23] посвящена методике определения напряженно-деформированного состояния конструкций и их элементов на основе варианта деформационной теории пластичности бетона. В работе [24] рассматриваются прямоугольные в плане пологие оболочки. При решении задачи учитываются такие свойства материала, как геометрическая, физическая нелинейность и неоднородность. На основе теории Кирхгофа-Лява в [25] рассматривается динамическая устойчивость пластинчатой системы, материал которой принимается физически нелинейным. Исследовано влияние на динамическую устойчивость физической нелинейности материала, скорости изменения динамической сжимающей нагрузки и других параметров. Методу расчета физически нелинейных стержней посвящена работа [26]. Приводится алгоритм реализации данной задачи аналитическим и численным методами. В работе [27] рассматривается устойчивость стержней, пластин и оболочек с учетом физической нелинейности. Критическое состояние тонкостенных конструкций определяется с помощью некоторых предельных зависимостей. Методам решения нелинейных задач о прочности, устойчивости и колебаний тонкостенных конструкций типа балок, оболочек с учетом физической и геометрической нелинейностей посвящена работа [28]. Широкое применение персональных компьютеров в практике расчетов позволило разработать и привлечь для решения задач наследственной теории вязкоупругости методы численного анализа и, таким образом, существенно расширить класс решаемых задач наследственной теории вязкоупругости [29]. В [30] приводятся основные соотношения физически нелинейной теории упругости и методы их решения. В работе [31] приводится подробный обзор современного состояния проблемы учета нелинейных реологических свойств грунта при оценке напряженно-деформированного состояния грунтовых сооружений. Даны математическая постановка, методы и алгоритмы для оценки динамического поведения грунтовых сооружений с учетом неоднородных особенностей конструкций, линейных, нелинейно-упругих, нелинейновязкоупругих свойств грунта при различных динамических воздействиях. Следует отметить, что наиболее разработанной частью прикладной теории упругости являются теория и методы решения линейных, физических и геометрических нелинейных упругих пластин и оболочек. В этой области получены необходимые уравнения, сформулированы краевые задачи, разработаны методы решения задач статики и динамики оболочек и пластин [32-34]. Обзор литературы показывает, что разработка эффективных единых вычислительных алгоритмов для решения физически нелинейных задач динамики оболочек и пластин из композиционных материалов на сегодняшний день является актуальной проблемой. Одной из особенностей данной задачи является то, что после применения метода Бубнова-Галёркина задача, как в линейной, так и в нелинейной постановке, сводится к решению систем ИДУ с сингулярными ядрами, исследование которых приводит к дополнительным сложностям. Благодаря численному методу [35], основанному на использовании квадратурных формул, стало возможным решать эти системы. Данный метод обеспечивает достаточно высокую точность полученных результатов, универсален, дает возможность решать широкий класс динамических задач теории вязкоупругости и экономичен с точки зрения компьютерного времени [35]. В работах [36, 37] данный метод решения был усовершенствован и распространен для решения нераспадающихся ИДУ. На основе этого метода было получено множество численных результатов [38-42]. Целью данной работы является исследование динамики физически нелинейных задач вязкоупругих пластин, несущих сосредоточенные массы. В первой части работы приводится математическая модель, метод решения полученных ИДУ и единый вычислительный алгоритм для нахождения прогиба вязкоупругой пластины с сосредоточенными массами. Для описания зависимости напряжений от деформаций используется наследственная теория Больцмана-Вольтерры и ее нелинейная модификация, развитая в работах [6-8]. 1. Постановка задачи. Математическая модель Рассмотрим вязкоупругую прямоугольную пластину толщиной h со сторонами a и b, изготовленную из однородного изотропного материала с сосредоточенными массами Mp в точках (xp,yp), p = 1,2,…I (рисунок). Рис. Вязкоупругая прямоугольная пластина с сосредоточенными массами Fig. Viscoelastic rectangular plate with concentrated masses Предполагается, что деформации пластины, оставаясь малыми, связаны с напряжениями нелинейными зависимостями. Уравнения движения, связь между деформациями и перемещениями являются линейными и не отличаются от зависимости линейной теории упругости. Задача рассматривается в рамках гипотезы Кирхгоффа-Лява. В качестве исходных физических уравнений, согласно М.И. Розовскому [7], принимаем (1) (2) (3) , (4) (5) (6) (7) где Введем интегральный оператор (8) Тогда уравнения (1)-(6) примут вид , (x, y, z), (9) , (x, y, z). (10) Здесь символ (x, y, z) указывает, что остальные четыре зависимости получаются круговой перестановкой индексов. В уравнениях (1)-(7) компоненты тензора напряжений ,…, и тензора деформаций ,…, суть функции координат x, y, z и времени t; n0 - мгновенный коэффициент Пуассона; E0 - мгновенный модуль упругости; G0 - мгновенный модуль сдвига; si и ei - соответственно интенсивность напряжений и деформаций, выраженные, по А.А. Ильюшину [21, 43], формулами (11) (12) Вид функции определяется из данных эксперимента при t=0. Она характеризует меру отклонения кривой , где от прямой Гука, отвечающей упругомгновенному состоянию; - ядро релаксации [7]. При малых по сравнению с толщиной пластины прогибах принимаются следующие допущения: недеформируемость нормалей, из которой следуют формулы , , , , ; (13) несжимаемость материала, из которой вытекает (14) функция, характеризующая нелинейную зависимость интенсивности напряжений от интенсивности деформаций (15) где c и d - постоянные, определяемые на основании испытаний материала на растяжение и кручение. Выразим напряжения и моменты через прогиб пластины. Подставляя (13) в формулы (1)-(6) и (11), (12), (15), получим (16) (17) (18) Здесь (19) Используя известные формулы для моментов в теории пластин (20) и соотношения (16)-(19), получим (21) (22) (23) Здесь (24) Подставляя выражения (21)-(23) в уравнение равновесия (25) и добавляя к нагрузке q, согласно принципу Даламбера, силы инерции, получаем нелинейное ИДУ, описывающее колебательное движение пластины из физически нелинейного вязкоупругого материала, которое при n = 2 запишется в виде (26) Здесь m - масса, отнесенная к единице срединной плоскости пластины. Влияние сосредоточенных масс на вязкоупругую пластину имеет инерционный характер и учитывается в уравнении движения (26) c помощью d-функции Дирака [44]: где - плотность материала пластины. Окончательно получим следующее ИДУ: (27) Таким образом, задача о нелинейных колебаниях вязкоупругих изотропных пластин в физически нелинейной постановке сводится к системе интегро-дифференциальных уравнений в частных производных вида (27) при соответствующих начальных и граничных условиях. 2. Метод решения. Вычислительный алгоритм Большинство динамических задач вязкоупругих тонкостенных конструкций [36] после применения метода Бубнова-Галёркина сводится к решению нераспадающихся систем интегродифференциальных уравнений следующего вида: (28) , где wnm = wnm(t) - неизвестные функции времени; - непрерывные функции в области изменения аргументов; - заданные постоянные числа. Интегрируя систему (28) два раза по t, приведем ее к интегральной форме. Полагая затем t = ti, ti = iDt, i = 1,2,… (Dt = const - шаг интерполяции) и заменяя интегралы квадратурными формулами, для вычисления winm = wnm(ti) получим следующую систему: (29) Следующим этапом численного метода является регуляризация системы нелинейных интегродифференциальных уравнений (29) с сингулярным ядром Колтунова-Ржаницына [2]: . С помощью замены переменных , , (0 < α < 1) интеграл при ядре Колтунова-Ржаницына с особенностью следующего вида принимает вид Заметим, что после замены переменных подынтегральная функция относительно z становится регулярной. Для численного решения системы (29) применим метод прямой замены интегралов, входящих в систему, некоторой суммой по какой-либо квадратурной формуле, в частности по формуле трапеции: где коэффициенты Таким образом, благодаря двукратному интегрированию исходной системы (28) по времени t и использованию квадратурной формулы получена система (29) для нахождения прогибов winm = wnm(ti). Решение (29) находится методом Гаусса. Решение уравнения (27) при начальных условиях (30) ищем в виде (31) где - известные координатные функции, удовлетворяющие всем граничным условиям пластины. Подставляя (31) в (27) и выполняя процедуру метода Бубнова-Галёркина, получаем (32) k = 1,…,N; l = 1,…,M. где Интегрирование системы (32) проводилось с помощью численного метода, основанного на использовании квадратурных формул, алгоритм которого был приведен выше. (33) k = 1, …, N; l = 1, …, M. Отметим, что начальным моментом колебательного процесса является статическое равновесное состояние пластины под нагрузкой q. В этом состоянии пластина представляет собой изогнутую поверхность , поэтому для нахождения решается соответствующая упругая нелинейная статическая задача. Найденные прогибы пластины будут служить начальным приближением для решения соответствующей вязкоупругой нелинейной статической задачи. Одним из важных этапов при решении нелинейных задач является исследование сходимости итерационного процесса на каждом шаге интегрирования по времени. В данной работе для выполнения этой задачи используется алгоритм, разработанный в [45]. Заключение В первой части данной работы в физически нелинейной и геометрически линейной постановке построена математическая модель задачи о колебаниях вязкоупругой пластины, несущей сосредоточенные массы. Предложен метод решения и разработан единый вычислительный алгоритм для нахождения прогиба пластины, несущей сосредоточенные массы при различных условиях закрепления контуров пластины. Во второй части работы будут приведены результаты исследования напряженно-деформированного состояния вязкоупругой пластины в физически нелинейной и геометрически линейной постановке.

About the authors

M M Mirsaidov

Tashkent Institute of Irrigation and Agricultural Mechanization Engineers

R A Abdikarimov

Tashkent Institute of Finance

D A Khodzhaev

Tashkent Institute of Irrigation and Agricultural Mechanization Engineers

References

Statistics

Views

Abstract - 421

PDF (Russian) - 249