Full Text

Введение Одним из главных факторов, влияющих на свойства оптического волокна, является защитно-упрочняющее покрытие. На сегодняшний день активно используются покрытия на основе акрилата [1], полиимида [2] и металла [3]. Отличительной особенностью оптического волокна с полиимидным покрытием является повышенная температурная стабильность (350 °С) и высокие механические свойства [4]. Однако данное покрытие негерметично к диффундированию молекул воды, что ограничивает применение волокон с полиимидным покрытием. Проблема может быть решена путем нанесения дополнительного подслоя углерода толщиной порядка 50 нм [5]. Области применения оптико-волоконных технологий расширяются и на сегодняшний день вытесняют традиционные медные кабели. Широкое применение волоконно-оптических датчиков требует разработки новых типов оптических волокон специального назначения, которые находят применение в приборостроении, системах телеметрии и др. Новыми сферами применения оптических волокон в металлизированном покрытии являются солнечные панели [6], термоядерные реакторы [7] и медицинские лазеры [8]. Теоретический предел прочности кварцевых волокон лежит в интервале 20-25 ГПа, такая предельная прочность эквивалентна прочности стальной проволоки аналогичного диаметра [9]. При приложении растягивающей нагрузки трещины ускоренно растут, тем самым уменьшая предел прочности оптического волокна, таким образом, полученная прочность кварцевых оптических волокон составляет лишь 20-40 % от теоретического значения. Для описания хрупкого разрушения оптических кварцевых волокон в процессе их эксплуатации при воздействии циклических нагрузок используют теорию Гриффитса [10]. В XIX в. Гриффитс постулировал, что приращение предела прочности абсолютного хрупкого твердого тела зависит от малых эллиптических трещин. Положим, что такая трещина длиной 2a находится в кварцевом волокне при воздействии растягивающей нагрузки, в результате этого в вершине трещины возникает концентрация напряжений [10]: где - растягивающее напряжение; - предел прочности; - радиус кривизны контура сечения трещины у ее вершины. В 60-х гг. Ирвин установил, что коэффициент интенсивности напряжений K1 зависит от размера трещины [11]. Такой коэффициент точно передает все локальные напряжения в вершине трещины, величина K1 может быть найдена из выражения где а - длина большой полуоси трещины; Y - параметр, учитывающий форму трещины, для полуэллиптической трещины Y = 1,24 [12]. Для коротких трещин в литературе [13] рекомендуют пользоваться уравнением Объектом исследования является оптическое волокно без покрытия с полиимидным и с медным покрытиями (рис. 1). Рис. 1. Торец оптического волокна с медным покрытием. Стрелками показаны места индентирования Предметом исследования является определение и интерпретация механических свойств и трещиностойкости в оптических волокнах без покрытия, с полиимидным и с медным покрытиями. Цель работы - определение твердости и прочности оптических волокон без покрытия, с полиимидным и с медным покрытиями. Материалы и методики исследования Образцы оптических волокон представляли собой сердцевину (8±1) мкм из чистого аморфного кварца и кварцевую оболочку (125±1) мкм с разными показателями преломления. Диаметр по полиимидному покрытию - (155±5) мкм, диаметр по медному покрытию - (165±10) мкм. Нанесение полиимидного покрытия HD Micro Systems на оптическое волокно производили в процессе вытяжки с использованием открытых фильер на обычной вертикальной вытяжной установке со скоростью 40 м/мин. Нанесение медного покрытия на волокно производилось в процессе вытяжки с помощью метода «намораживания». В этом методе оптическое волокно с низкой температурой проходит через ванну с расплавленным металлом. При этом если температура металла находится на границе с температурой плавления, то некоторый слой металла может «намерзнуть» на поверхности оптического волокна. Основным достоинством метода является толщина металлического покрытия (около 20 мкм). Кроме того, металлические покрытия позволяют эксплуатировать оптические волокна при более высоких температурах (медь до 600 °С, алюминий до 400 °С) [14, 15], чем органические полиимидные волокна (до 350 °С) [16]. Основной недостаток таких волокон - это микроизгибные потери из-за «намораживания» толстой металлической оболочки относительно кварца [17, 18]. Твердость оптических волокон была получена методом идентирования алмазной пирамидки по А. Виккерсу с использованием оборудования КВ 30 S. Величина нагрузки составляла 100 г, время выдержки 15 с. Коэффициент интенсивности напряжений K1c определяли по полуэмпирической зависимости А. Ниихары [19]: где a - полудиагональ отпечатка индентора; Hv - твердость материала; с - длина радиальной трещины. Торцы оптического волокна и идентифицирование отпечатков исследовали на сканирующем электронном микроскопе Mira 3 производства Tescan. Предел прочности оптических волокон определяли методом двухточечного изгиба на установке FiberSigma производства США. Данный метод заключается в расположении оптического волокна между двумя плоскопараллельными пластинами с U-образными канавками, при этом одна из пластин покоится, а вторая движется с постоянной скоростью. При достижении критического радиуса изгиба оптического волокна и уменьшения расстояния между U-образными канавками напряжение в вершине кварцевого волокна возрастает, и далее кварцевое волокно разрушается. В момент разрушения фиксировали расстояние между пластинами и рассчитывали предел прочности σ оптического волокна и относительное удлинение ɛ из уравнений [20]: где E0 - модуль Юнга кварца (72,5 ГПа [21]); α - параметр, корректирующий нелинейность зависимости растяжения от прикладываемой нагрузки (α = 2,125 [22]); где df - диаметр сердцевины кварцевого волокна, мкм; D - расстояние между плоскопараллельными пластинами при разрушении волокна, мкм; dc - наружный диаметр волокна по кварцевой оболочке, мкм. Главным достоинством метода двухточечного изгиба является малая длина нагружения волокна для одного измерения (около 20 мм), из-за этого затрачивается малая строительная длина оптического волокна, что позволяет экономить образцы. Один из важных недостатков заключается в завышенных данных предела прочности, так как дефекты и неоднородности расположены хаотично, а метод нагружения влияет только на малую часть оптического волокна. Предел прочности измеряли на оборудовании Instron 5969 производства США. Установка для определения предела прочности оптических волокон методом осевого растяжения состояла из двух кабестанов одинакового диаметра, шагового двигателя и тензометрического датчика. В отличие от метода двухточечного изгиба, в котором область нагружения оптического волокна составляет от 10 до 30 мм, в данном методе область нагрузки составляла 500 мм. Это позволяет определять, как будет вести себя предел прочности от различных дефектов, которые распределены по всей области нагружения. Предел прочности σ оптического волокна рассчитывали по формуле [23] где F - нагрузка; r - радиус кварцевой оболочки. Результаты и их обсуждение На рис. 2 представлен типичный отпечаток алмазного индентора в кварцевом волокне. Твердость оптического волокна без покрытия, с полиимидным и с медным покрытиями по А. Виккерсу составила 788, 1000 и 1020 HV соответственно. Доверительные интервалы значений K1c для волокон без покрытия составили K1c = (1,17±0,33) МПа·м1/2, с полиимидным покрытием - K1c = (1,45±0,38) МПа·м1/2, с медным покрытием - K1c = (4,45±0,15) МПа·м1/2. Близкие значения трещиностойкости получены в работе [24], что подтверждает тот факт, что покрытие оказывает благоприятное влияние на трещиностойкость за счет сжимающих напряжений на поверхности при усадке и высокой смачиваемости кварца, в нашем случае полиимидом или медью. Рис. 2. Отпечаток алмазного индентора в кварцевом волокне На рис. 3 представлена зависимость предела прочности, измеренная разными методами, от трещиностойкости кварцевых волокон без покрытия, с полиимидным и с медным покрытиями. K1c, МПа·м1/2 Рис. 3. Зависимость предела прочности оптических волокон от трещиностойкости Из графика видно, что метод двухточечного изгиба дает завышенные результаты по сравнению с эталонным методом осевого растяжения, особенно эта разница видна у волокон без покрытия (превышает значения в 8 раз). Это связано с распределением дефектов и трещин по всей поверхности кварцевых волокон. Трещиностойкость, как было сказано выше, зависит от нанесенного покрытия, оказывает положительное влияние на предел прочности. В таблице представлены полученные результаты по трещиностойкости, твердости и прочности оптических волокон без покрытия, с полиимидным и с медным покрытиями. Значения прочности, измеренные методом двухточечного изгиба и осевым растяжением, представлены при постоянной скорости 100 мм/мин. Результаты механических испытаний оптических волокон Наименование образцов Двухточечный изгиб σ, ГПа Осевое растяжение σ, ГПа Твердость по Виккерсу, HV K1c, МПа·м1/2 Оптическое волокно без покрытия 2,27±0,19 0,30±0,10 788 1,17±0,33 Оптическое волокно с полиимидным покрытием 6,52±0,07 5,36±0,11 1000 1,45±0,38 Оптическое волокно с медным покрытием 9,01±0,31 6,70±0,20 1020 4,45±0,15 Из таблицы следует, что предел прочности у оптического волокна без покрытия меньше, чем у волокна с полиимидным или медным покрытием; вероятно, это связано со смачиваемостью покрытия полиимидом или со сжимающими напряжениями в меди. Предел прочности оптических волокон без покрытия, с полиимидным и с медным покрытиями, измеренный методом осевого растяжения и двухточечного изгиба, хорошо согласуется с литературными данными [25, 26]. Выводы Метод A. Ниихары [19] позволяет корректно определять трещиностойкость оптических волокон. Обнаружено наличие функциональной связи между пределом прочности и K1c волокон. Предел прочности и трещиностойкости оптического волокна с полиимидным покрытием превышает значения кварцевых волокон без покрытия, что, скорее всего, обусловлено созданием напряжений сжатия на поверхности дефектов, ответственных за разрушение. Нанесение медного покрытия на оптическое волокно повышает предел прочности и трещиностойкость в большей мере, чем полиимидное, что обусловлено различием механизмов создания на поверхности сжимающих напряжений. Рост трещиностойкости определяют сжимающими напряжениями на поверхности при нанесении медного покрытия на кварцевые волокна, обусловленными уменьшением диаметра покрытия при охлаждении.

About the authors

M. I Bulatov

Perm National Research Polytechnic University

A. A Shatsov

Perm National Research Polytechnic University

References

Statistics

Views

Abstract - 30

PDF (Russian) - 83

Refbacks

• There are currently no refbacks.