Полный текст

Лазерная сварка уже несколько десятилетий применяется в высокотехнологичных отраслях промышленности для получения высококачественных сварных соединений деталей из конструкционных сталей и сплавов цветных металлов. В первые десятилетия в качестве источников мощного лазерного излучения для сварки использовались лазеры на углекислом газе, которые имели большие габариты, низкий (не превышающий 20 %) КПД и не могли конкурировать с таким высококонцентрированным источником энергии, как электронный луч, используемый в установках для электронно-лучевой сварки. Более широкому внедрению лазерной сварки в промышленное производство способствовало появление мощных оптоволоконных технологических лазеров, которые, по сравнению с лазерами на углекислом газе, обладают более высокой надежностью, относительно малыми габаритами и обеспечивают высокое оптическое качество излучения. Кроме того, длина волны излучения оптоволоконных лазеров на порядок меньше, чем у лазеров на углекислом газе, что обусловливает меньшее потребление энергии, а их непрерывное совершенствование обеспечивает снижение стоимости и увеличение КПД технологических лазерных установок. В качестве недостатков мощных оптоволоконных лазеров следует отметить снижение эксплуатационной надежности резонатора при повышении мощности лазера, а также повышенную чувствительность резонатора к процессам отражения луча, который имеет место при взаимодействии лазерного излучения с обрабатываемым материалом. В последние годы в качестве мощных технологических лазеров стали применяться дисковые лазеры, принцип работы которых основан на использовании охлаждаемого активного элемента в форме диска. Высокая эффективность охлаждения лазерной среды обеспечивается за счет большой площади поверхности диска, поэтому мощность излучения в пучке дискового лазера может достигать достаточно высоких значений. Важными преимуществами дисковых лазеров являются: возможность регулирования значений мощности излучения без изменения других параметров, отсутствие чувствительности резонатора к попаданию отраженного лазерного излучения, а также модульная конструкция лазера, которая позволяет заменять отдельные модули при сервисном обслуживании. Одной из существенных проблем при лазерной сварке с глубоким проплавлением является поглощение части мощности луча плазменным облаком, образующимся над зоной воздействия лазерного луча на металл, и связанное с этим существенное снижение глубины проплавления по сравнению с электронным лучом той же мощности. При этом эффективность лазерной сварки при соединении толстостенных деталей значительно уступает процессу электронно-лучевой сварки, широко применяющейся при изготовлении изделий ответственного назначения, что сдерживает широкое внедрение лазерной сварки в промышленное производство. Для снижения экранирующего влияния плазменного облака и, соответственно, увеличения глубины проплавления при лазерной сварке используются такие технологические приемы, как нанесение специальных покрытий на металл перед сваркой, отклонение оси лазерного излучения от нормали в сторону, противоположную скорости сварки, на 20°-30°, колебания лазерного пучка в различных направлениях относительно стыка, применение импульсно-периодического режима работы лазера, сдувание газоплазменного облака различными газами и их смесями [1-5]. Однако указанные технологические приемы не решают проблем, связанных с потерями мощности лазерного луча в плазменном облаке над зоной сварки. В связи с этим в последние годы все более возрастает интерес к лазерной сварке в вакууме, которая, несмотря на некоторые ограничения, связанные с использованием вакуумной камеры, позволяет получить по сравнению с лазерной сваркой в среде защитных газов значительно большую глубину проплавления при той же мощности лазерного луча, а также обеспечивает эффективную защиту зоны сварки от воздействия внешней среды, что является особенно важным при сварке активных металлов [6-8]. Обеспечение при сварке высокой воспроизводимости качества сварных соединений и отсутствия дефектов в сварном шве в большинстве случаев требует осуществления оперативного контроля над процессом формирования шва. При электронно-лучевой сварке широкое применение нашли вторично-эмиссионные способы контроля над процессом взаимодействия электронного луча с металлом, при которых регистрируются параметры вторично-эмиссионных сигналов из зоны взаимодействия электронного луча с металлом [9-11]. В зоне лазерной сварки в вакууме протекают процессы, аналогичные процессам при электронно-лучевой сварке мощным электронным лучом: интенсивная термоэлектронная эмиссия из конденсированной фазы металла, образование плазменного облака над зоной сварки и наличие широкого спектра колебательных процессов в канале проплавления, образованном мощным концентрированным лучом лазера [12-14]. Цели данной работы - численное моделирование вторично-эмиссионных процессов в плазме в зоне воздействия мощного концентрированного лазерного луча на металл в вакууме и экспериментальное исследование параметров вторично-эмиссионных процессов в зоне лазерной сварки в вакууме с целью использования этих сигналов для контроля и управления процессом формирования сварного шва. Для численного моделирования процессов формирования электронного и ионного тока в плазме при лазерной сварке в вакууме была разработана модель [15], в основе которой лежат уравнения переноса для концентрации электронов и средней энергии электронов в плазме над зоной сварки: где me - подвижность электронов; Re - интенсивность источника электронов; ne - объёмная плотность энергии электронов; Re - источник энергии электронов (описывает потери энергии в результате неупругих соударений); - вектор напряженности электрического поля; - плотность потока электронов. Для описания массопереноса тяжелых частиц плазмы (ионов, нейтральных невозбужденных и возбужденных атомов) в модели использовано уравнение переноса массы для многокомпонентной смеси: где - плотность потока массы k-й компоненты; wk - массовая доля k-й компоненты; Rk - интенсивность источника k-й компоненты; - средний вектор скорости среды; r - плотность смеси. Электрическое поле определялось из уравнения Пуассона. Для получения численного решения использовался пакет прикладного программного обеспечения COMSOL 4.4, модули Plasma Module. Задача решалась в осесимметричной постановке в цилиндрической системе координат. Геометрия расчетной области представлена на рис. 1. Кольцевой коллектор электронов плазмы расположен над зоной сварки. Образование плазмы рассматривалось как результат ионизации истекающих из канала проплавления паров металла лазерным лучом. Рис. 1. Геометрия вычислительной области׃ 1 - канал проплавления; 2 - поверхность металла, нагреваемого лазерным лучом; 3 - коллектор заряженных частиц; 4 - границы вычислительной области Коэффициент диффузии для электронов De, коэффициенты подвижности µe и диффузии De для энергий вычисляются в предположении Максвелловского распределения по энергиям через подвижность электронов по выражению Плотность смеси задается уравнением состояния идеального газа r = pMn /RuT, где Ru - универсальная газовая постоянная. В общем случае вычисление давления газовой смеси требует решения системы уравнений Навье - Стокса с учетом конвективного теплопереноса. При этом для областей в канале проплавления, образованным в металле лазерным лучом, и над зоной воздействия лазерного луча режим сплошного течения сменяется промежуточным режимом (число Кнудсена 0,01 < Kn < 10). В промежуточном режиме уравнения Навье - Стокса тоже применимы, но при этом используются специальные модифицированные граничные условия. Поскольку моделирование направлено в первую очередь на понимание физических процессов, протекающих при регистрации сигналов вторично-эмиссионных токов в плазме, при лазерной сварке в вакууме достаточным приближением будет использование линейной аппроксимации известных из литературы данных по взаимодействию концентрированных потоков энергии с веществом [5, 13, 14]. Значения давления и температуры на дне канала проплавления приняты 7 кПа и 2700 К соответственно, в верхней части - 3 кПа и 2200 K. Над зоной воздействия лазерного луча на металл течение паров металла постепенно переходит в свободномолекулярное. В этом случае в связи с постоянством скорости плотность паров может быть оценена из условия неизменности потока массы rR2 = r0R02 = const, где R - дистанция до поверхности металла в районе канала проплавления, r0 и R0 - плотность и радиус канала проплавления в верхней части. Важной особенностью модели является то, что она позволяет рассчитать параметры плазмы не только над зоной сварки, но и непосредственно в формирующемся парогазовом канале. Кроме того, описанная модель позволяет рассчитать изменение параметров при возбуждении несамостоятельного разряда в плазме над зоной воздействия лазерного луча на металл в вакууме путем подачи на коллектор заряженных частиц положительного потенциала. В первую очередь изменения заметны в распределении потенциала. Потенциал практически во всей области становится близок установившемуся напряжению на коллекторе. Вблизи катода (металлического образца, на который воздействует лазерный луч) возникает слой, на котором происходит изменение этого потенциала до 0 (рис. 2). Рис. 2. Степень ионизации плазмы при лазерной сварке вдоль оси Z в канале проплавления и над сварочной ванной В канале проплавления этот слой становится особенно тонким, что приводит к возникновению у поверхности сильного электрического поля. Расчеты показывают, что по всей длине стенки канала проплавления напряженность электрического поля составляет величину порядка 105-106 В/м. Столь сильное электрическое поле существенно снижает высоту потенциального барьера и работу выхода электронов. Плотность эмиссионного тока в этом случае описывается выражением Ричардсона - Шоттки. Получена зависимость вторично-эмиссионного тока в плазме от геометрических параметров канала проплавления, образованного лазерным лучом. Величина этого тока падает с увеличением глубины проплавления по закону, близкому к экспоненциальному (рис. 3). Рис. 3. Распределение потенциала в плазме над зоной сварки и в канале проплавления при возбуждении несамостоятельного разряда Данная зависимость обусловливает экстремальный характер изменения величины вторично-эмиссионного сигнала в зависимости от фокусировки лазерного луча и других технологических параметров лазерной сварки в вакууме, что может быть использовано при построении методов оперативного контроля процесса сварки. При изменении внешнего давления величина сигнала монотонно уменьшается по закону, близкому к обратному, что удовлетворительно согласуется с экспериментальными данными. Экспериментальные исследования вторично-эмиссионных сигналов в зоне лазерной сварки в вакууме проводились на установке для лазерной сварки ALFA-300, оснащенной технологической камерой, которая откачивалась вакуумным пластинчато-роторным насосом ERSTEVAK PRM 54. Измерение вакуума производили с использованием вакуумного датчика МТМ-9D фирмы Erstvak. При проведении экспериментальных исследований напряжение накопителя твердотельного импульсного Nd-YAG-лазера сварочной установки регулировалось в пределах 200-400 В. В качестве материала образцов использовалась аустенитная сталь 12Х18Н10Т. Схема регистрации вторично-эмиссионных сигналов в зоне лазерной сварки в вакууме приведена на рис. 4. Над зоной воздействия лазерного луча на металл устанавливался коллектор заряженных частиц, включенный во внешнюю электрическую цепь для зарядов плазмы, содержащую источник напряжения смещения и резистор нагрузки [16, 17]. Величина напряжения смещения составляла 60 В. Сигнал с резистора нагрузки подавался на вход аналого-цифрового преобразователя E14-440 фирмы L-Card, подключенного к компьютерной информационно-измерительной системе. Результаты измерения записывались в файл и обрабатывались в среде MathCad. Рис. 4. Схема регистрации вторично-эмиссионного тока при лазерной сварке: 1 - коллектор заряженных частиц; 2 - свариваемое изделие; 3 - источник напряжения смещения; 4 - резистор нагрузки Предварительный анализ спектра колебаний, регистрируемого коллектором заряженных частиц при воздействии лазерного луча на металл в вакууме, показал, что в спектре колебаний вторично-эмиссионного тока наблюдаются составляющие с частотой порядка 104 Гц, связанные как с автоколебаниями, вызываемыми локальными перегревами металла в зоне воздействия лазерного луча, так и с ионно-звуковой и потенциально-релаксационной неустойчивостями в плазме. Эти высокочастотные компоненты спектра колебаний тока в плазме в зоне лазерной сварки в вакууме дополнительно модулируются колебаниями с более низкой частотой, вызванными капиллярными неустойчивостями канала проплавления, стохастическим перемещением зоны взаимодействия лазерного луча с металлом на передней стенке канала, пульсациями потоков пара из канала и другими периодическими процессами в канале проплавления. В соответствии с этим ставилась задача дифференцировать составляющие спектра колебаний вторично-эмиссионного сигнала из зоны воздействия лазерного луча, связанные с различного вида неустойчивостями в плазме, и составляющие спектра, обусловленные автоколебательными процессами в канале проплавления, так как последние должны в большей степени коррелировать с технологическими параметрами лазерной сварки в вакууме и геометрическими параметрами зоны проплавления в металле при воздействии лазерного луча в вакууме. Ввиду того, что характер автоколебательных процессов в плазменном облаке над зоной лазерной сварки в вакууме, связанный с различного рода неустойчивостями в плазме, в значительной степени определяется геометрией плазмы, были проведены исследования влияния расстояния между коллектором заряженных частиц, осуществляющим отбор вторично-эмиссионного тока из плазмы, и поверхностью металла, подвергаемого воздействию лазерного луча в вакууме, на амплитудно-временные параметры вторично-эмиссионного сигнала. На рис. 5 представлена зависимость частоты компоненты спектра колебаний вторично-эмиссионного тока при лазерной сварке в вакууме, обусловленной ионно-звуковыми колебаниями в плазме, от расстояния между коллектором заряженных частиц, регистрируемого коллектором заряженных частиц при воздействии лазерного луча на металл в вакууме при изменении расстояния между коллектором и поверхностью металла [18]. а б Рис. 5. Зависимость частоты компоненты спектра колебаний вторично-эмиссионного тока при лазерной сварке в вакууме от расстояния между коллектором заряженных частиц: а - вертикальное перемещение; б - горизонтальное перемещение Как видно из рис. 5, при уменьшении расстояния от поверхности металла до коллектора заряженных частиц частота регистрируемых высокочастотных компонент спектра увеличивается, а анализ спектра колебаний этих компонент показал, что спектральная плотность компонент, связанных с ионно-звуковой и релаксационной неустойчивостями в плазме, уменьшается. Это свидетельствует о том, что при регистрации вторично-эмиссионного тока с целью контроля геометрических параметров проплавления при лазерной сварке в вакууме необходимо размещать электрод - коллектор заряженных частиц в непосредственной близости от поверхности свариваемого металла. Следующим этапом исследований вторично-эмиссионных процессов при лазерной сварке в вакууме было изучение влияния степени вакуумирования технологической камеры установки на амплитудно-временные параметры вторично-эмиссионного тока. На рис. 6 приведены осциллограммы вторично-эмиссионного тока, регистрируемого коллектором заряженных частиц, при различном давлении в технологической вакуумной камере. Результаты экспериментов показали, что при повышении давления в технологической вакуумной камере лазерной установки амплитуда импульсов вторично-эмиссионного тока в плазме уменьшается и становится равной 0 при давлении в камере, близком к атмосферному. Применительно к колебательным процессам в плазме в зоне лазерной сварки в вакууме, возникающим в результате формирования различного вида неустойчивостей, это связано с тем, что при давлении, близком к атмосферному, вследствие известного в физике плазмы механизма столкновительного затухания колебаний, при высоких значениях концентрации нейтральных частиц, возрастает вероятность соударения частиц плазмы за период колебаний. Число этих столкновений при давлении, близком к атмосферному, достаточно велико, и колебания затухают достаточно быстро. Что касается колебаний вторично-эмиссионного тока, обусловленных периодическими процессами в зоне воздействия лазерного луча на металл в вакууме, то существенное снижение их амплитуды вызвано уменьшением проводимости плазмы в результате уменьшения длины свободного пробега носителей заряда и снижения скорости их дрейфа в плазме. Были также проведены исследования параметров ионного тока в плазме в зоне лазерной сварки в вакууме, который регистрировался при создании отрицательного потенциала на коллекторе заряженных частиц в схеме, изображенной на рис. 4. На рис. 7 приведена осциллограмма ионного тока в плазме, образующейся при воздействии лазерного луча на металл в вакууме. а б в Рис. 6. Осциллограммы вторично-эмиссионного тока в плазме при различной степени вакуумирования технологической камеры установки для лазерной сварки в вакууме. Давление в технологической камере: а - 4000 Па; б - 100 Па; в - 10 Па Применительно к использованию вторично-эмиссионных сигналов для контроля геометрических параметров проплавления при лазерной сварке в вакууме регистрация ионного тока представляет особый интерес, так как в этом случае регистрируемые параметры сигнала не связаны с возбуждением плазменных автоколебаний и величина ионного тока непосредственно отражает колебания плотности истекающих из канала паров металла [19, 20]. Рис. 7. Осциллограмма ионного тока в плазме, образующейся при воздействии лазерного луча на металл в вакууме Разработана модель вторично-эмиссионных процессов в плазме при лазерной сварке в вакууме, и выполнено численное моделирование этих процессов. Проведены экспериментальные исследования параметров вторично-эмиссионных процессов при импульсной лазерной сварке в вакууме, результаты которых будут положены в основу разработки методов вторично-эмиссионного контроля процесса формирования шва при лазерной сварке в вакууме.

Об авторах

И. Ю Летягин

Пермский национальный исследовательский политехнический университет

Д. Н Трушников

Пермский национальный исследовательский политехнический университет

В. Я Беленький

Пермский национальный исследовательский политехнический университет

Ш. Панг

Хуачжунский университет науки и технологии

Я. В Лямин

Пермский национальный исследовательский политехнический университет

Список литературы

Статистика

Просмотры

Аннотация - 85

PDF (Russian) - 106

Ссылки

• Ссылки не определены.