Full Text

Введение В современных системах управления используются устройства, имеющие дискретный характер управления. Использование импульсных систем управления способствует увеличению числа устройств, в которых можно использовать шаговые двигатели. Шаговые двигатели (ШД) получили широкое распространение, в частности, за счет дискретного характера поворота ротора с возможностью фиксации его в заданном положении, без необходимости использования устройств обратной связи. Наибольшее распространение имеют гибридные шаговые двигатели (ГШД). При создании технических объектов необходимо использовать математические модели для сокращения затрат при разработке новых систем управления и облегчения интеграции в уже существующие системы управления. В настоящие время существует множество различных подходов к математическому моделированию ШД [1-4]. Наиболее подробная модель ШД основана на обобщенной электрической машине, которая сводится к системе крайне нелинейных дифференциальных уравнений пятого порядка [5]. Данные, необходимые для моделирования, в большинстве случаев отсутствуют в открытом доступе. Кроме того, применение этой модели требует значительных временных затрат как на программирование, так и на расчет. Другим возможным вариантом модели ШД, может быть использование системы уравнений для обобщенной синхронной машины в системе координат d, q [6, 7], так как ШД относится к синхронным машинам [8, 9], но для использования этой модели характерны те же недостатки, что и для описанной ранее. В качестве альтернативного способа можно рассмотреть ШД как синхронный с дискретно вращающимся ротором [3, 10], аналитическое решение предложенной модели затруднительно, а для численного решения необходимо использовать дополнительные преобразования. Также в рассмотренных способах моделирования не учитывается нагрузочная характеристика, поскольку она зависит кроме прочего от используемого драйвера ШД [11]. Примененияе в системе управления готового технического исполнения шагового двигателя с соответствующим ему драйвером может быть нецелесообразно. Цель данной работы разработать линеаризованную модель шагового двигателя, работающую в соответствии с нагрузочной характеристикой выбранного технического решения шагового двигателя. 1. Моделирование гибридного ШД и его система управления 1. В работах [12-15] представлен подход к описанию математических моделей на основе систем уравнений Лагранжа - Максвелла. Модель основана на формировании алгебраических и дифференциальных уравнений, в которых используются паспортные данные двигателя, которые имеются в открытом доступе. Кроме того, для управления данной моделью ШД достаточно подать сигнал напряжения определенной формы. Как правило, данная модель включает в себя: 1) уравнения напряжений для каждой из фаз ГШД; 2) выражения для электромагнитного момента; 3) уравнения движения ротора под действием вращающего момента и момента статического сопротивления. В качестве системы уравнений модели гибридного ШД возьмем представленную в работах отечественных и зарубежных авторов [16-19] систему уравнений (1). Данная математическая модель ШД приводится для неподвижной системы координат: (1) где ia и ib - токи в фазах, А; Ua и Ub - фазные напряжения, В; Ra, и Rb - сопротивление фаз, Ом; La и Lb - фазные индуктивности, Гн; km - постоянная крутящего момента двигателя, Нм/А; kd - коэффициент фиксирующего момента; - скорость ротора, рад/с; p - число пар полюсов; NR - количество зубьев ротора, в гибридном шаговом двигателе равняется числу пар полюсов; m - число фаз; - угол поворота ротора, рад; J - инерция ротора, кг⋅м²; B - постоянная вязкого трения, Нм/рад/с; Mc - момент нагрузки, Нм. В исследуемой модели ГШД присутствует следующая система допущений [13]: 1) магнитная цепь электрической машины линейна, насыщение магнитопровода не учитывается, падение магнитного напряжения отсутствует; 2) сердечники считаются гладкими, рабочий зазор - равномерным; 3) учитываются только основные гармоники тока, магнитодвижущей силы (МДС), потока и ЭДС; 4) взаимная индуктивность обмоток не учитывается; 5) влияние вихревых токов в магнитопроводе не учитывается. Фиксирующий момент - из-за магнитного взаимодействия постоянного магнита зубцов ротора с зубцами статора. Обычно kd = 1-10 % от крутящего момента или значения km · io, где io номинальный ток [18]. Постоянная крутящего момента km определяется выражением [16, 20]: (2) где Mmax - максимальный крутящий момент; Imax - максимальный фазный ток. На рис. 1 изображена схема двухфазного шагового двигателя в соответствии с системой уравнений (1). При моделировании управления вместо поэлементного воссоздания электрической схемы драйвера использован блок формирования входного сигнала (БФВС), который с помощью систем уравнений (4) для полношагового и (5) для микрошагового управления в зависимости от выбранного режима формирует сигнал напряжения с заданной частотой, подаваемый на входы фаз модели ШД. Рис. 1. Структура математической модели двухфазного гибридного шагового двигателя В модели шагового двигателя (см. рис. 1) присутствует блок ограничения (БО) максимального тока фаз, который имеет зависимости (3). Ток, протекающий по обмоткам, должен быть ограничен, чтобы не превышать допустимую рассеиваемую мощность на активном сопротивлении, в противном случае может произойти выход двигателя из строя. (3) где iin - входное значение тока фазы, А; iout - выходное значение тока фазы, А; imin - минимальное значение тока фазы, А; imax - максимальное значение тока фазы, А. При моделировании были использованы параметры стандартного ШД типоразмера NEMA 34 [21]. Уравнения БФВС для полношагового управления приведены в системе уравнений: (4) где uA-Aʹ - напряжение фазы А, В; uB-Bʹ - напряжение фазы B, В; U - напряжение питания драйвера, В; sgn(x) - сигнум, кусочно-постоянная функция действительного аргумента, имеет систему определения (5); f - частота напряжения питания, Гц. (5) На рис. 2, а изображена форма сигнала напряжения при полношаговом режиме работы [13, 16, 22], частота питания f = 10 Гц и напряжение питания U = 48 В. Уравнения БФВС для микрошагового управления приведены в системе уравнений: (6) где uA-Aʹ - напряжение фазы А, В; uB-Bʹ - напряжение фазы B, В; U - напряжение питания драйвера, В; q - шаг квантования (дробление шага); f - частота напряжения питания, Гц; round(x) - возвращает округленные до ближайшего целого элемента массива х. На рис. 2, б изображена форма сигнала напряжения для микрошагового управлении [11, 23], при частоте питания f = 10 Гц, напряжении питания U = 48 В, с микрошаговым дроблением q = 1/8. Синий - сигнал напряжения ua. Красный пунктир - сигнал напряжения ub а Рис. 2. Формы сигнала напряжения при полношаговом и микрошаговом управлении Синий - сигнал напряжения ua. Красный - сигнал напряжения ub. б Рис. 2. Окончание На рис. 3 дано сравнение графиков угла поворота вала ШД при полношаговом и микрошаговом управлении [24]. При запуске двигателя с большой частотой питания необходимо применение искусственного плавного нарастания частоты, для того чтобы двигатель не пропускал шаги из-за резкого старта на большой частоте. Одна из возможных моделей задатчика интенсивности приведена в уравнении: (7) где f - частота питания обмоток шагового двигателя, Гц; f0 - желаемая частота питания обмоток шагового двигателя, Гц; tanh(x) - функция гиперболического тангенса; k - коэффициент, влияющий на время достижения желаемой частоты. Рис. 3. Сравнительный график изменения угла поворота вала ШД На рис. 4 изображена нагрузочная характеристика ШД. Определение максимального момента сопротивления Мс проводилось с помощью наброса момента сопротивления ступенчатым воздействием в момент времени, равный 1,25 с, итерационно увеличивая до тех пор, пока не произойдет пропуск шагов. Рис. 4. Нагрузочная характеристики ШД Нагрузочную характеристику можно разделить на несколько областей. При низкой частоте питания, до 100 Гц, ток быстро устанавливается в обмотках и остается около своего номинального значения [9]. Резкие провалы крутящего момента возникают во многих системах с ШД и вызваны механическим резонансом [9, 14]. Способом борьбы с данным явлением может быть использование специальных схем систем управления, содержащих демпфирующие контроллеры [25]. Для высоких частот питания двигателя постоянная времени нарастания и спада тока становится значительной частью общего времени возбуждения фазы. Фазный ток уменьшается относительно номинального значения, тем самым снижая крутящий момент [9, 26]. Для возможности управления ШД по углу поворота вала ШД в модель была добавлена обратная связь (ОС), по положению ротора, которая имитирует систему управления отработки заданного угла поворота ротора. Для придания плавности останова ШД необходимо при приближении к желаемому углу поворота плавно снижать частоту питания. Для этого необходимо наличие в ОС регулятора. В качестве регулятора применим пропорциональный (П)-регулятор, значение коэффициента kp = 27,774, с настройкой на модульный оптимум (МО). Для настройки на модульный оптимум используется фильтр (8) в виде апериодического звена, постоянная времени которого (Тф) определяет быстродействие настройки на МО и плавность замедления ШД перед остановкой. (8) 2. Линеаризация математической модели ШД Если в разрабатываемой системе известно, какой будет применяться электрический шаговый привод, который содержит в себе помимо ШД еще и управляющий драйвер, с известной нагрузочной характеристикой, в этом случае имеет смысл использовать упрощённую модель ШД, структурная схема которой изображена на рис. 5. Рис. 5. Структура линеаризованной математической модели ШД На рис. 5 приняты следующие обозначения: 1) f - частота питания ШД, Гц; 2) Mc - момент сопротивления, Нм; 3) Mc.max(f) - максимальный момент сопротивления, зависящий от частоты питания, нагрузочная характеристика, полученная ранее; 4) Mc.max - максимальный момент сопротивления, Нм; 5) ω - угловая скорость, рад/с; 6) θ - угол поворота вала в радианах, рад; 7) φ - угол поворота вала, град; 8) k1 - коэффициент, преобразующий частоту питания в угловую скорость, соответствует одному шагу ШД в радианах; 9) k2 - коэффициент пропорциональной зависимости угловой скорости от момента, при срыве; 10) k3 - коэффициент, преобразующий угол поворота в радианах в угол поворота в градусах; 11) ЛЭ1 - логический элемент 1. Если Mc больше Mc.max то на выходе «1», иначе «0»; 12) ЛЭ2 - логический элемент 2, представляющий собой переключатель, имеющий три входа и один выход: 1) вход 0 - управляет переключением; 2) вход 1 - является нормально замкнутым с выходом; 3) вход 2 - является нормально разомкнутым с выходом. При подаче 1 на вход 0 происходит переключение выходного сигнала с входа 1 на вход 2. Значение коэффициента k2 определяется экспериментально. Угловая скорость после наброса Mc больше Mc.max зависит как от частоты, питания, так и от момента сопротивления при набросе, но от момента сопротивления зависимость кратно больше, чем от частоты питания, поэтому для двух частот 2000 и 2500 Гц было проведено по 4 эксперимента с набросом Мс = 1, 1.5, 2, 3. В результате было определено приблизительное отношение установившегося действующего значения угловой скорости после наброса к моменту наброса. Вследствие того, что угловая скорость модели ГШД на основе системы уравнений Лагранжа - Максвелла имеет нелинейную форму, с помощью уравнения (9) определялось среднеквадратичное значение: (9) где ωскз - среднеквадратичное значение угловой скорости, рад/с; ω - угловая скорости, рад/с; T - период, с. Уравнения, описывающие линеаризованную модель (ЛМ) ШД, зависят от момента сопротивления нагрузки Мс. Если приложенный момент сопротивления нагрузки Mc меньше или равен максимальному моменту сопротивления Mc.max, то используется система уравнения (10), иначе - если момент сопротивления нагрузки Mc больше максимального момента сопротивления Mc.max, то используется система уравнений (11): (10) (11) Для рассматриваемого двигателя получились следующие значения коэффициентов: 1) k1 = 1,8 ∙ π / 180 ≈0,03142; 2) k2 = -39; 3) k3 = 180/π ≈ 57,2958. 3. Сравнение математических моделей ШД Произведем сравнение полученной ЛМ ШД с моделью ГШД, а также проверим работу разработанной системы ОС по положению. Для сравнения зададим для модели ГШД полношаговый способ управления. Частота питания f = 100 Гц, что является общим для исследуемых моделей. На рис. 6, а изображен график задания желаемого угла поворота вала ШД, а также графики отработки сигнала задания моделями ГШД и ЛМ. Разность между значениями угла поворота гибридной и линеаризованной моделей ШД в зависимости от момента времени приведена на рис. 6, б. а б Рис. 6. Графики сравнения моделей ГШД и ЛМ при отработке желаемого угла задания Из рис. 6, а видно, что с помощью системы ОС по положению есть возможность управлять изменением угла поворота моделей ШД при различных изменениях значений желаемого угла поворота. Из рис. 6, б можно отметить, что разность положения ротора между исследуемыми моделями не превышает величины одного шага (1,8 град.). Колебания разности угла поворота во время вращения вала ШД на рис. 6 объясняется тем, что модель ГШД отражает физические процессы [17, 20, 27], протекающие при моделировании. Проведем для частоты f = 1000 Гц, эксперимент со ступенчатым набросом момента сопротивления Mc = 1,6 Нм, что является больше максимально допустимого для выбранной частоты. На рис. 7 приведен сравнительный график изменения угла поворота вала ШД. Рис. 7. Сравнительный график угла поворота в градусах Основываясь на приведенных рис. 6 и 7, можно сделать вывод, что ЛМ способна работать в соответствии с нагрузочной характеристикой, которая была получена для модели ГШД. Несмотря на то, что после наброса момента сопротивления присутствует небольшое расхождение графиков, область после начала пропуска шагов является нерабочей. Заключение Результаты сравнения линеаризованной модели шагового двигателя с моделью гибридного шагового двигателя на основе системы уравнений Лагранжа - Максвелла демонстрируют, что использование ЛМ в случае, если имеются технические характеристики предполагаемого к использованию в системах управления шагового привода, показывает достаточную точность, а также способно качественно повторять аварийный режим работы при приложении к валу ШД нагрузки больше допустимой. Для возможности управления моделями ШД добавлена система управления с обратной связью по положению, содержащая П-регулятор с настройкой на модульный оптимум. Практическим применением является возможность синтеза систем управления по полученной линеаризованной модели. Кроме того, полученная линеаризованная модель предложена для программирования на языке Java с целью внедрения в программный продукт «EnergyDesc».

About the authors

B. V Kavalerov

Perm National Research Polytechnic University

D. V Falaleev

Perm National Research Polytechnic University

References

Statistics

Views

Abstract - 144

PDF (Russian) - 74

Refbacks

• There are currently no refbacks.