РЕЗУЛЬТАТЫ МОДЕЛИРОВАНИЯ ПРОЦЕССА ПРОВЕТРИВАНИЯ РУДНИКА ПРИ РАСПОЛОЖЕНИИ ВОЗДУШНОЙ ЗАВЕСЫ В ВОЗДУХОПОДАЮЩЕМ И ВЕНТИЛЯЦИОННОМ СТВОЛАХ

  • Авторы: Николаев А.В.1, Алыменко Н.И.2, Каменских А.А.2, Фет Ш.К.3, Николаев В.А.1
  • Учреждения:
    1. Пермский национальный исследовательский политехнический университет
    2. Горный институт Уральского отделения Российской академии наук - филиал Федерального государственного бюджетного учреждения науки Пермского федерального исследовательского центра Уральского отделения Российской академии наук
    3. Высшая инженерная школа (Высшая школа технических наук) им. Георга Агриколы
  • Выпуск: Том 16, № 3 (2017)
  • Страницы: 291-300
  • Раздел: Статьи
  • URL: https://ered.pstu.ru/index.php/geo/article/view/1246
  • DOI: https://doi.org/10.15593/2224-9923/2017.3.10
  • Цитировать

Аннотация


В существующих шахтных калориферных установках (ШКУ), предназначенных для нагрева воздуха, подаваемого в воздухоподающие стволы в холодное время года, используется калориферный канал. Часть воздуха из ШКУ подается по калориферному каналу, а часть подсасывается через надшахтное здание за счет общешахтной депрессии, создаваемой шахтной главной вентиляторной установкой (ГВУ). При этом возникает проблема смешения этих двух потоков воздуха, вследствие чего нарушается тепловой режим в стволах, что может привести к нарушению правил безопасности, в частности к нарушению герметизации межтюбинговых уплотнений. Также на подземных горнодобывающих предприятиях особо остро стоит вопрос энергосбережения при проветривании. Одной из причин снижения энергоэффективности процесса подачи воздуха в рудник является наличие внешних утечек, возникающих при проветривании по всасывающему способу. В статье приведено предлагаемое решение обеих задач посредством применения воздушной завесы. При осуществлении воздухоподготовки в холодное время года предлагается воздушную завесу размещать в воздухоподающем стволе выше места сопряжения калориферного канала со стволом для препятствия инфильтрации (подсоса) воздуха через надшахтное здание. Воздушную завесу в вентиляционном стволе в настоящей статье предлагается использовать для снижения внешних утечек воздуха с целью повышения энергоэффективности работы ГВУ. В ходе математического моделирования процесса проветривания и подготовки воздуха (в программном пакете SolidWorks Flow Simulation) установлено, что применение воздушной завесы в воздухоподающем стволе позволит повысить эффективность работы ШКУ, а в вентиляционном стволе - снизить затраты электроэнергии на проветривание.


Полный текст

Введение Правилами безопасности [1] предписывается в холодное время года подаваемый в шахтные стволы воздух нагревать до температуры не ниже +2 °С, при этом данному значению температуры должен соответствовать весь объем воздуха, поступающего по стволу во всем его сечении. Однако проведенные в работах [2, 3] исследования показали, что данные правила на практике не соблюдаются. Связано это с тем, что в воздухоподающий ствол поступает два потока воздуха: нагретый в шахтной калориферной установке (ШКУ) подаваемый по калориферному каналу и подсасываемый через надшахтное здание за счет общешахтной депрессии. Вследствие этого поступающий из ШКУ воздух нагревают до гораздо большей температуры, чем требуется, что нередко приводит к существенному превышению значения установленной температуры воздуха в стволе. При этом в воздухоподающих стволах присутствуют участки, температура воздуха в которых незначительно превышает значение +2 °С, что свидетельствует о низкой эффективности существующего способа управления процессом воздухоподготовки и о возможности нарушения температурного режима в стволе. Повышение температуры подаваемого в рудник воздуха приводит к увеличению затрат энергоресурсов, расходуемых на работу ШКУ, т.е. к нерациональному их использованию [4, 5]. Ввиду того, что, согласно работе [6], от 30 до 50 % всей затрачиваемой подземным горнодобывающим предприятием электроэнергии расходуется на проветривание, еще одной значимой задачей для производства является разработка способов повышения энергоэффективности работы главной вентиляторной установки (ГВУ). Описанная выше ситуация, помимо перерасхода энергоресурсов при работе ШКУ и ухудшения условий безопасности производства, вызывает сопутствующую проблему - возникновение между шахтными стволами отрицательной общерудничной естественной тяги [7-14], т.е. когда закачиваемый в воздухоподающие стволы теплый воздух стремится подняться вверх, а охлажденный в руднике - опуститься вниз. Данная проблема актуальна для неглубоких (до 500 м) подземных горнодобывающих предприятий. Кроме этого существует характерная для всасывающего способа проветривания проблема - возникновение внешних утечек воздуха [15], вызванная следующей причиной. Воздух в рудник подается по воздухоподающим стволам 1 за счет разряжения, создаваемого ГВУ 2, расположенной на вентиляционном стволе 3 (рис. 1). Кроме воздуха, засасываемого в рудник, при подобной схеме проветривания в канал ГВУ 4 также засасывается наружный воздух через устье вентиляционного ствола 5, который, смешиваясь с общим потоком, снова выбрасывается в атмосферу. Следовательно, помимо полезной работы (закачки свежего воздуха), ГВУ совершает бесполезную работу, обусловленную подсосом внешнего воздуха (внешние утечки). Рис. 1. Упрощенная схема проветривания рудника, работающая по всасывающему способу Величина утечек (на примере калийных рудников), согласно работе [16], колеблется от 9 до 51 %, т.е. существуют рудники, где КПД работы ГВУ составляет всего 49 %. В связи с этим уменьшение внешних утечек является одним из основных направлений в комплексе мероприятий по снижению затрат горнодобывающих предприятий на проветривание подземного горнодобывающего предприятия. Описание предлагаемого способа проветривания и воздухоподготовки С целью повышения эффективности воздухоподготовки и снижения затрат электроэнергии, расходуемой на работу ГВУ, в работе [17] предложено в воздухоподающем и вентиляционном стволах устанавливать воздушную завесу (рис. 2). В воздухоподающем стволе воздушная завеса должна обеспечивать снижение инфильтрации (подсоса) наружного холодного воздуха через надшахтное здание. В этом случае на работу ШКУ потребуются меньшие затраты энергоресурсов и обеспечится нормализация процесса смешивания воздуха в стволе [18, 19]. Воздушная завеса в вентиляционном стволе необходима для снижения внешних утечек воздуха [15]. Эффективность процесса противодействия внешним утечкам (подсосам) воздуха напрямую зависит от выбора месторасположения воздушной завесы в стволе, параметров вентиляторов, из которых она состоит, и их взаимного расположения. Двухсторонняя завеса ранее считалась малоэффективной, так как в результате ее применения внешние утечки воздуха в вентиляционном стволе снижались незначительно [15]. Причиной низкой эффективности работы воздушной завесы является то, что потоки воздуха из вентиляторов направляются встречно и препятствуют работе друг друга. В этом случае на противодействие внешним утечкам воздуха в воздушной завесе практически не остается энергии. Рис. 2. Проветривание и воздухоподготовка по предлагаемому способу: а - воздушная завеса в воздухоподающем стволе; б - воздушная завеса в вентиляционном стволе: 1 - наружный воздух (холодный); 2 - воздухоподающий ствол; 3 - ШКУ; 4 - нагретый воздух; 5 - калориферный канал; 6 - надшахтное здание воздухоподающего ствола; 7 - воздушная завеса; 8 - воздух, выдаваемый из воздушной завесы; 9 - датчик расхода воздуха; 10 - датчик температуры, давления (или плотномер); 11 - ГВУ; 12 - вентиляционный ствол; 13 - исходящий по вентиляционному стволу воздух; 14 - главные вентиляционные выработки; 15 - канал ГВУ; 16 - надшахтное здание вентиляционного ствола; 17 - поверхностный комплекс ГВУ Для решения указанной проблемы в работе [20] предложено потоки встречно направленных вентиляторов разделять при помощи перегородки, расположенной в стволе, а струи воздуха из них направлять под определенным углом α (рис. 3). Для сокращения внешних утечек воздуха, поступающего через устье ствола, вентиляторы воздушной завесы должны обеспечивать необходимую производительность и давление. Для этого, например, может быть использован шахтный вентилятор местного проветривания ВМЭ-6, взрывобезопасного исполнения, который применяется на рудниках для проветривания тупиковых горных выработок. По отдельному заказу вентилятор может изготавливаться с глушителем шума. Известно несколько методов расчета воздушных завес, основанных на различных подходах [21-24], которые за много лет остаются неизменными. Задача указанных методов - определить скорость воздушного потока за завесой и установить зависимость между скоростью и расходом воздуха в ней. Например, в работе [25] скорость находится путем сложения скоростей струи воздуха и потока, набегающего на завесу, а в работе [24] используется закон сохранения импульса. При этом, как правило, считается, что скорость набегающего на завесу потока воздуха известна [24-27]. Рис. 3. Принцип действия воздушной завесы в устье ствола: 1 - вентиляторы завесы; 2 - воздухораздаточные короба; 3 - трубопроводы (воздуховоды); 4 - забор воздуха; 5 - продольная перегородка; 6 - продольные перегородки (по периметру сечения в свету); 7 - ярус армировки ствола Далее выполняется расчет необходимой производительности и давления вентилятора, устанавливаемого на каждой половине воздушной завесы. Порядок расчета параметров вентиляторов воздушной завесы Первоначально при определении параметров воздушной завесы необходимо установить следующие исходные данные: 1. Проходное сечение ствола в месте установки завесы (сечение ствола «в свету») Sств, м2. 2. Среднюю скорость воздушного потока воздуха без учета действия воздушной завесы v0 и требуемую с учетом ее действия v1, м/с. 3. Длину участка ствола Lств, на котором устанавливаются вентиляторы воздушной завесы, м. Величина общешахтной депрессии (Па) на участке ствола между сопряжением с каналом ГВУ (калориферным каналом) и дневной поверхностью определяется по формуле где а - коэффициент, определяющий тип ствола (клетевой, скиповой) [5, 28]; Рств - периметр ствола в месте установки завесы (сечение ствола «в свету»), м. В зависимости от того, на сколько предполагается снизить внешние утечки (подсос) воздуха, определяется значение, на которое необходимо увеличивать аэродинамическое сопротивление (Н·с2/м8) на участке ствола между сопряжением с каналом ГВУ (калориферным каналом) и дневной поверхностью: , где - аэродинамическое сопротивление ствола на участке между сопряжением с каналом ГВУ (калориферным каналом) и дневной поверхностью, Н·с2/м8 [5, 28], ; Q0 - объемный расход внешних утечек (подсосов) воздуха при отсутствии воздушной завесы, м3/с, Q0 = v0Sств; Q1 - объемный расход внешних утечек (подсосов) воздуха при требуемой скорости воздуха (v1) на данном участке, м3/с, Q1 = v1Sств. Требуемая скорость потока воздуха (м/с), исходящего из щели вентилятора воздушной завесы, определяется по формуле где Gi - массовый расход воздуха в i-й точке, кг/с, Gi = Qiρi; G0, G1 и G2 - массовый расход внешних утечек (подсасываемого) воздуха соответственно без учета действия воздушной завесы, при ее действии и исходящего из воздушной завесы, кг/с; Sщ - площадь щели вентилятора воздушной завесы, через которую выбрасывается поток воздуха; ρв.з, Pв.з, tв.з и vв.з - соответственно плотность (кг/м3), давление (мм рт. ст.) и температура (ºС) воздуха, исходящего из воздушной завесы, и его скоорость (м/с). В случае, когда температуру и давление воздуха определить невозможно, плотность воздуха принимается равной 1,2 кг/м3. Производительность воздушной завесы регулируется путем изменения площади щели Sщ и/или за счет изменения угла выдачи воздуха из ее вентиляторов. Также может быть использован частотно-регулируемый привод управления вентиляторами. Результаты моделирования процесса воздухоподготовки при использовании воздушной завесы в воздухоподающем стволе Перед использованием воздушной завесы в воздухоподающем стволе необходимо определить эффективность предложенного способа, для чего в программном пакете SolidWorks Flow Simulation [29] произведено математическое моделирование влияния воздушной завесы на процесс проветривания и воздухоподготовки. На рис. 4 приведены результаты моделирования процессов воздухоподготовки по способу, принятому в настоящее время (рис. 4, а), и при использовании воздушной завесы (рис. 4, б). Рис. 4. Распределение температуры воздуха по сечению воздухоподающего ствола на разных глубинах путем смешивания холодного и теплого воздуха при использовании воздушной завесы, установленной в устье ствола: холодный воздух -20 °С (20 м3/с), теплый воздух +8 °С (147 м3/с): а - без воздушной завесы в воздухоподающем стволе; б - при использовании воздушной завесы в вентиляционном стволе Как видно из рисунка, предлагаемый способ позволяет решить вышеуказанные проблемы, возникающие при воздухоподготовке. В воздухоподающем стволе при использовании воздушной завесы отсутствуют зоны с температурой, близкой к +2 °С, т.е. устранена угроза нарушения правил безопасности. При этом на работу ШКУ потребуется меньшее количество энергоресурсов, т.е. снизятся затраты на воздухоподготовку. По сравнению с объемом энергоресурсов, расходуемых на работу ШКУ, затраты электроэнергии, расходуемой на работу воздушной завесы, несоизмеримо малы. Равномерность прогрева воздуха позволит снизить общее значение температуры воздуха по всему сечению воздухоподающего ствола. В этом случае либо снизится значение отрицательных тепловых депрессий, действующих между стволами, либо изменится их направление на противоположное (положительные тепловые депрессии). Снижение объемов воздуха, подаваемого в рудник, приведет к тому, что режим работы ГВУ необходимо будет переводить в область более высоких давлений. При действии положительной естественной тяги, наоборот, в рудник будет подаваться больший объем воздуха, т.е. режим работы ГВУ можно перевести в область более низких давлений. Происходит подобная ситуация при регулировании по следующей причине. При отсутствии общерудничной естественной тяги (общерудничной тепловой депрессии) кривая характеристики рудника занимает некое положение 1 (рис. 5). При этом ГВУ должно обеспечивать подачу воздуха Q1. Режим работы ГВУ в этом случае выбирается таким, чтобы рабочая точка (точка пересечения кривой характеристики рудника и характеристики вентилятора) попадала в область максимального КПД. Изменение абсолютной величины общерудничной естественной тяги приведет к изменению положения кривой рудника в некоторое положение 2 (при отрицательной общерудничной естественной тяге - рис. 5, а; при положительной общерудничной естественной тяге - рис. 5, б). Перевод вентилятора на другую характеристику приведет к изменению производительности вентилятора: при действии отрицательной общерудничной естественной тяги (-he) 0° (см. рис. 5, а); при действии положительной общерудничной естественной тяге (+he) -10° (см. рис. 5, б). При подобного рода регулировании в рудник будет подаваться объем воздуха Q2 больше требуемого Q1, что влечет за собой дополнительные энергозатраты. Избежать дополнительных затрат электроэнергии можно за счет регулирования угола установки лопаток осевого направляющего аппарата (ОНА) до некоторого положения X0 (см. рис. 5). Однако с точки зрения исполнения это достаточно сложно, и с учетом того, что общерудничная естественная тяга меняется постоянно и довольно в широких пределах [12], может давать ошибку при корректировке угла установки лопаток ОНА. Кроме того, перевод вентилятора на другую рабочую характеристику неизбежно повлечет за собой снижение КПД (см. рис. 5), в связи с чем ГВУ будет потреблять большее количество электроэнергии. Рис. 5. Изменение положения кривой характеристики рудника: а - при действии отрицательной общерудничной естественной тяги; б - при действии положительной общерудничной естественной тяги Изменения производительности ГВУ можно добиться путем регулирования скорости вращения рабочего колеса вентилятора. Для этой цели может использоваться регулируемый электропривод, в процессе работы которого за счет обратной связи по скорости и току будет поддерживаться требуемая производительность [30]. При этом система управления привода будет регулироваться таким образом, чтобы вентилятор работал с максимальным КПД. Однако и при подобном регулировании общерудничная естественная тяга будет оказывать существенное влияние на работу ГВУ. Результаты моделирования процесса проветривания при использовании воздушной завесы в вентиляционном стволе В ходе математического моделирования процесса работы воздушной завесы в вентиляционном стволе (рис. 6) было установлено, что при принятых условиях внешние утечки воздуха снизятся с 60,43 до 26,27 м3/с, т.е. примерно на 43,5 %, а на работу ГВУ вместо 444,36 м3/с, потребуется 409,46 м3/с. Вследствие изменения структуры воздушных потоков воздуха в месте действия воздушной завесы создаются два рециркуляционных контура, которые обеспечивают дополнительное аэродинамическое сопротивление в устье вентиляционного ствола от нулевой отметки до сопряжения с вентиляционным каналом, что способствует уменьшению величины внешних утечек. При этом наличие перегородки в стволе обеспечивает максимальную эффективность работы воздушной завесы. Для каждого конкретного случая требуется провести поиск оптимального режима работы вентиляторов воздушной завесы и ГВУ исходя из следующих показателей: - количество воздуха, подаваемого в рудник, не должно быть меньше расчетного количества воздуха, необходимого для проветривания рудника; - затраты на воздушную завесу не должны превышать затраты ГВУ на внешние утечки воздуха; - стоимость одного кубометра свежего воздуха, подаваемого в рудник, должна быть минимальной. На рис. 7 приведены характеристики вентилятора ГВУ, характеристики сети рудника, рабочие точки без действия воздушной завесы (рабочая точка А) и при сокращении поверхностных утечек с помощью воздушной завесы (рабочая точка С). а б Рис. 6. Результат математического моделирования распределения воздушных потоков в вентиляционном стволе: а - без воздушной завесы в воздухоподающем стволе; б - при использовании воздушной завесы в вентиляционном стволе Рис. 7. Аэродинамические характеристики: Rут1 - аэродинамическое сопротивление внешних утечек воздуха до установки воздушной завесы; Rут - аэродинамическое сопротивление внешних утечек воздуха после установки воздушной завесы; RГВУ1 - аэродинамическое сопротивление вентиляционной сети до установки воздушной завесы; RГВУ - аэродинамическое сопротивление вентиляционной сети после установки воздушной завесы; Rр, Rр1 - аэродинамическое сопротивление рудника сети до и после установки воздушной завесы; А, В, С - рабочие точки вентилятора при различных режимах его работы; F - количество свежего воздуха, поступающее в рудник За счет действия воздушной завесы происходит следующее: увеличивается аэродинамическое сопротивление участка ствола от нулевой отметки до сопряжения с вентиляционным стволом, вследствие чего увеличивается аэродинамическое сопротивление внешних утечек воздуха с Rут1 до Rут (см. рис. 7). При этом аэродинамическое сопротивление рудника Rр, Rр1 остается неизменным, а аэродинамическое сопротивление вентиляционной сети с RГВУ1 до RГВУ, на которое работает ГВУ, увеличивается. Рабочая точка вентилятора ГВУ А перемещается по аэродинамической характеристике вентилятора в точку В. После перемещения рабочей точки вентилятора ГВУ В в точку С за счет изменения угла установки лопаток ОНА количество свежего воздуха, поступающего в рудник, Qр остается неизменным (F), а потребляемая ГВУ электроэнергия снижается. Количество электроэнергии (кВт·ч), сэкономленной в результате действия воздушной завесы в вентиляционном стволе, согласно [31], определяется по формуле где Т - время работы вентилятора в год, ч; ηд - КПД электродвигателя ГВУ, о.е.; Qв, hв - производительность ГВУ, м3/с, и развиваемое ей давление, Па; Qв.з, hв.з - производительность вентилятора воздушной завесы, м3/с, и развиваемое им давление, Па; ηд.з - КПД электродвигателя воздушной завесы, о.е.; ηв.з - статический КПД вентилятора воздушной завесы, о.е. Для каждого конкретного случая значение сэкономленной электроэнергии необходимо рассчитывать, однако очевиден факт эффективности применения в вентиляционном стволе воздушной завесы с целью повышения энергоэффективности проветривания. Заключение Как было установлено в ходе математического моделирования, при использовании воздушной завесы при воздухоподготовке в воздухоподающем стволе наблюдается практически равномерный прогрев воздуха по всему его сечению. При этом за счет снижения объема подсасываемого воздуха через надшахтное здание воздухоподающего ствола появляется возможность снизить температуру исходящего из ШКУ потока, в результате чего будут снижаться затраты энергоресурсов, расходуемых на воздухоподготовку. За счет снижения температуры воздуха, подаваемого в воздухоподающие стволы, между ними уменьшатся отрицательные (увеличатся положительные) тепловые депрессии (общерудничная естественная тяга), в результате чего появится возможность снизить производительность ГВУ при соблюдении правил безопасности. Кроме этого на снижение производительности ГВУ при поддержании подачи требуемого объема воздуха в рудник влияет снижение внешних утечек воздуха, которого также возможно добиться путем установки воздушной завесы в вентиляционном стволе. Таким образом, предлагаемый способ проветривания позволит не только осуществлять воздухоподготовку в безопасном режиме, но и снизить затраты энергоресурсов на данный процесс.

Об авторах

Александр Викторович Николаев

Пермский национальный исследовательский политехнический университет

Автор, ответственный за переписку.
Email: nikolaev0811@mail.ru
614990, Россия, г. Пермь, Комсомольский пр., 29

кандидат технических наук, доцент кафедры горной электромеханики

Николай Иванович Алыменко

Горный институт Уральского отделения Российской академии наук - филиал Федерального государственного бюджетного учреждения науки Пермского федерального исследовательского центра Уральского отделения Российской академии наук

Email: nik.alymenko@yandex.ru
614007, Россия, г. Пермь, ул. Сибирская, 78а

доктор технических наук, профессор, главный научный сотрудник лаборатории геотехнологических процессов и рудничной газодинамики

Антон Алексеевич Каменских

Горный институт Уральского отделения Российской академии наук - филиал Федерального государственного бюджетного учреждения науки Пермского федерального исследовательского центра Уральского отделения Российской академии наук

Email: anton.kamenskikh@mi-perm.ru
614007, Россия, г. Пермь, ул. Сибирская, 78а

кандидат технических наук, научный сотрудник лаборатории геотехнологических процессов и рудничной газодинамики

Штефан Карлович Фет

Высшая инженерная школа (Высшая школа технических наук) им. Георга Агриколы

Email: stefan.voeth@thga.de
44787, Германия, г. Бохум, Хернер Штрабе, 45

доктор технических наук, профессор, заведующий кафедрой технологии электроприводов и транспортных систем

Виктор Александрович Николаев

Пермский национальный исследовательский политехнический университет

Email: nikolaev.va.pstu@mail.ru
614990, Россия, г. Пермь, Комсомольский пр., 29

старший преподаватель кафедры горной электромеханики

Список литературы

  1. Федеральные нормы и правила в области промышленной безопасности «Правила безопасности при ведении горных работ и переработке твердых полезных ископаемых». Серия 03. Вып. 78. / Науч.-техн. центр исследований проблем промышленной безопасности. - М., 2014. - 276 с.
  2. Результаты математического моделирования смешивания холодного и теплого потоков воздуха в воздухоподающем стволе рудника / Н.И. Алыменко, А.В. Николаев, А.А. Каменских, А.И. Петров // Горное оборудование и электромеханика. - 2014. - № 12. - С. 31-33.
  3. Результаты исследования системы вентиляции рудника БКПРУ-2 в холодное время года / Н.И. Алыменко, А.В. Николаев, А.А. Каменских, А.П. Тронин // Вестник Пермского университета. Геология. - 2011. - №. 3. - С. 89-96.
  4. Numerical modeling of heat and mass transfer during hot and cool air mixing in air supply shaft in underground mine / N.I. Alymenko, A.A. Kamenskikh, A.V. Nikolaev, A.I. Petrov // Eurasian Mining. - 2016. - № 2. - P. 45-47. doi: 10.17580/em.2016.02.11
  5. Николаев А.В. Управление тепловыми депрессиями в системах вентиляции калийных рудников: автореф. дис. … канд. техн. наук. - Пермь, 2012. - 20 с.
  6. Старков Л.И., Земсков А.Н., Кондрашев П.И. Развитие механизированной разработки калийных руд. - Пермь: Изд-во Перм. гос. техн. ун-та, 2007. - 522 с.
  7. Bruce W.E. Natural draft: its measurement and modeling in underground mine ventilation systems / Dept. of Labor, Mine Safety and Health Administration. - US, 1986. - 34 p.
  8. Linden P.F. The fluid mechanics of natural ventilation // Annual Review of Fluid Mechanics. - 1999. - Vol. 31. - P. 201-238. doi: 10.1146/annurev.fluid.31.1.201
  9. Comprehensive and integrated mine ventilation consultation model / Jianwei Cheng, Yan Wu, Haiming Xu, Jin Liu, Yekang Yang, Huangjun Deng, Yi Wang // Tunneling and Underground Space Technology. - 2015. - Vol. 45. - P. 166-180. doi: 10.1016/j.tust.2014.09.004
  10. Van Ulden A.P., Holtslag A.M. Estimation of atmospheric boundary layer parameters for diffusion applications // J. Clim. Appl. Meteorol. - 1985. - Vol. 24. - P. 1196-1207. doi: 10.1175/1520-0450(1985)024<1196:EOABLP>2.0.CO;2
  11. Alymenko N.I., Nikolaev A.V. Influence of mutual alignment of mine shafts on thermal drop of ventilation pressure between the shafts // Journal of Mining Science - 2011. - Vol. 47, № 5. - Р. 636-642. doi: 10.1134/S1062739147050121
  12. Lyal’kina G. B., Nikolaev A.V. Natural draught and its direction in a mine at the preset confidence coefficient // Journal of Mining Science. - 2015. - Vol. 51, № 2. - Р. 342-346. doi: 10.1134/S1062739115020180
  13. Gendler S. G. The justification of new technique ventilation at contraction of working with two exits in soil surface // Eurasian Mining. - 2016. - № 2. - Р. 41-44. doi: 10.17580/em.2016.02.10
  14. Krainov A.V., Pashkov E.N., Ponomaryov A.V. Conjugate heat transfer in the interaction of the viscous liquid with technological elements of energy systems in conditions of their internal contour moving // Advanced Materials Research. - 2014. - 1040. - Р. 876-880. doi: 10.4028/www.scientific.net/AMR.1040.876
  15. Каменских А.А. Разработка методов контроля и снижения поверхностных утечек воздуха на рудниках: автореф. дис. … канд. техн. наук / Горн. ин-т УрО РАН. - Пермь, 2011. - 19 с.
  16. Внешние утечки воздуха на калийных рудниках ВКМКС / Н.И. Алыменко, А.А. Каменских, А.В. Николаев, В.А. Николаев, А.И. Петров // Актуальные проблемы повышения эффективности и безопасности эксплуатации горношахтного и нефтепромыслового оборудования. - 2016. - № 1. - С. 194-201.
  17. Способ проветривания подземного горнодобывающего предприятия: пат. 2601342 Рос. Федерация, МПК Е21F1/08; Е21F3/00 / Николаев А.В., Алыменко Н.И., Николаев В.А., Каменских А.А.; заявл. 22.09.2015; опубл. 10.11.2016, Бюл. № 31. - 12 с.
  18. Повышение эффективности процесса воздухоподготовки за счет использования воздушной завесы в воздухоподающем стволе / А.В. Николаев, Н.И. Алыменко, А.А. Каменских, В.А. Николаев, А.И. Петров // Актуальные проблемы повышения эффективности и безопасности эксплуатации горношахтного и нефтепромыслового оборудования. - 2016. - № 1. - С. 209-213.
  19. The results of air treatment process modeling at the location of the air curtain in the air suppliers and ventilation shafts / A. Nikolaev, N. Alymenko, A. Kamenskih, V. Nikolaev // E3S Web of Conferences. - 2017. - Vol. 15: The 1st Scientific Practical Conference «International Innovative Mining Symposium (in memory of Prof. Vladimir Pronoza). - P. 7. doi: 10.1051/e3sconf/20171502004
  20. Устройство для создания воздушной завесы: пат. 136490 Рос. Федерация, МПК E21F 1/16, F24F 9/00 / Алыменко Н.И., Каменских А.А.; заявл. 08.08.2013; опубл. 10.01.2014, Бюл. № 1. - 2 с.
  21. Эльтерман В.М. Воздушные завесы. - М.: Машиностроение, 1966. - 164 с.
  22. Татарчук Г.Т. Уточненная методика расчета воздушных завес // Отопление и вентиляция промышленных и сельскохозяйственных зданий. - М., 1966. - № 16. - С. 66-72.
  23. Mac Farlane D. Ventilation Engineering. - Belfast, 1965. - 324 p.
  24. Сычев А.Т. К расчету воздушных завес // Водоснабжение и санитарная техника. - 1974. - № 2. - С. 22-24.
  25. Шепелев И.А. Основы расчета воздушных завес, приточных струй и пористых фильтров. - М.: Стройиздат, 1950. - 150 с.
  26. Тимухин С.А., Белов С.В. Определение оптимальной скорости воздуха в каналах главных вентиляторных установок // Известия вузов. Горный журнал. - 1981. - № 7. - С. 89-91.
  27. Состояние проветривания шахт Урала / К.Н. Коренной, Г.М. Мокрецов, Н.Н. Коренной, И.С. Панов, С.И. Юдин, В.В. Токмаков // Известия вузов. Горный журнал. - 2006. - № 4. - С. 47-50.
  28. Мохирев Н.Н., Радько В.В. Инженерные расчеты вентиляции шахт. Строительство. Реконструкция. Эксплуатация. - М.: Недра-Бизнесцентр, 2007. - 324 с.
  29. SolidWorks 2007/2008. Компьютерное моделирование в инженерной практике / А.А. Алямовский, А.А. Собачкин, Е.В. Одинцов [и др.]. - СПб.: БХВ-Петербург, 2008. - 1040 с.
  30. Васильев Е.М., Николаев А.В., Королев Н.А. Система управления электроприводом нагнетательных вентиляторов и сетевого насоса для поддержания теплового режима в шахтных стволах // Горное оборудование и электромеханика. - 2015. - № 1 (110). - С. 20-24.
  31. Алыменко Н.И. Исследование работы вентиляторных установок главного проветривания и разработка мероприятий по повышению эффективности их эксплуатации применительно к условиям калийных рудников: дис. … канд. тех. наук. - Л., 1982. - 229 с.

Статистика

Просмотры

Аннотация - 317

PDF (Russian) - 129

PDF (English) - 65

Ссылки

  • Ссылки не определены.

© Николаев А.В., Алыменко Н.И., Каменских А.А., Фет Ш.К., Николаев В.А., 2017

Данный сайт использует cookie-файлы

Продолжая использовать наш сайт, вы даете согласие на обработку файлов cookie, которые обеспечивают правильную работу сайта.

О куки-файлах