Полный текст

Введение Современная горнодобывающая промышленность в настоящее время сталкивается со множеством проблем разработки месторождений полезных ископаемых. Увеличение потребности рынка в минеральных ресурсах, ужесточение нормативного и экологического законодательства, усложнение горнотехнических условий добычи и множество других факторов ставят перед горными предприятиями задачи, от решения которых зависит прибыльность предприятия, а также безопасность рабочего персонала. Увеличение производственной мощности добычи для удовлетворения спроса на минеральные ресурсы влечет за собой ввод в отработку новых добычных участков, располагающихся на больших глубинах или значительном удалении от вскрывающих выработок, а также увеличение количества или мощности горного оборудования. В основном горное оборудование для погрузки и транспортировки горной породы на рудных месторождениях работает на базе техники, оснащенной дизельными двигателями внутреннего сгорания (ДВС). Недостаточная вентиляция или неправильный подход к расчету необходимого количества воздуха для разбавления основных компонентов выхлопных газов от ДВС, таких как угарный газ и окислы азота, могут привести к отравлению или даже гибели горных рабочих. Однако на большинстве современных предприятий вентиляционное оборудование работает на пределах технической возможности, без вероятности увеличения технического резерва. Этот факт, в свою очередь, напрямую влияет на безопасность ведения горных работ. В связи с этим возникает необходимость определения требуемого количества воздуха для разбавления вредных и опасных компонентов выхлопных газов от техники с ДВС до безопасных концентраций. Нормативные документы В ХХ в., особенно в послевоенное время, горная промышленность развивалась быстрыми темпами. Развитие дизельной техники способствовало механизации горных работ. В связи с этим были разработаны нормативные документы, призванные повысить безопасность отрасли. Ранее «Единые правила безопасности при разработке рудных, нерудных и россыпных месторождений полезных ископаемых подземным способом» (шифр ПБ 06-111-95) регламентировали норму подачи свежего воздуха в выработках, где работают машины с ДВС в количестве, обеспечивающем снижение концентрации вредных продуктов выхлопа в рудничной атмосфере до санитарных норм, но не менее 5 м3/мин на 1 л.с. номинальной мощности дизельных двигателей и 6 м3/мин номинальной мощности бензиновых двигателей [1]. В 2003 г. «Единые правила безопасности…» [1] утратили нормативную силу и были заменены их новой редакцией. Однако требования нормы подачи свежего воздуха, обеспечивающего снижение концентрации вредных продуктов выхлопных газов в рудничной атмосфере, были исключены. В настоящее время одним из нормативных документов являются «Нормы технологического проектирования горнодобывающих предприятий металлургии с подземных способом разработки» (шифр ВНТП 13-2-93), регламентирующие норму подачи свежего воздуха для разжижения компонентов выхлопных газов 5 м3/мин на 1 л.с. мощности двигателя [2]. ВНТП 13-2-93 не являются строго обязательными к исполнению по причине того, что не зарегистрированы в Минюсте России и в соответствии с п. 10 Указа Президента Российской Федерации от 23.05.1996 г. № 763 «О порядке опубликования и вступления в силу актов Президента Российской Федерации, Правительства Российской Федерации и нормативных правовых актов Федеральных органов исполнительной власти» носят рекомендательный характер. Стоит отметить, что отечественная нормативная документация является не единственной, где регламентируется норма подачи свежего воздуха на 1 л.с. мощности двигателя для разбавления компонентов выхлопных газов до предельно допустимых концентраций. В табл. 1 приведено сравнение нормативов некоторых стран с развитой горной промышленностью [3-11]. Таблица 1 Сравнение нормативов подачи свежего воздуха Страна Условная норма подачи свежего воздуха, м3/мин на 1 л.с. Австралия 4,2-5 Канада 4,0-7,7 США 5,0 Чили 5,3 Китай 5,5 Южная Африка 5,0 Российская Федерация 5,0 Таблица 2 Нормы выбросов CO и NOx дизельных двигателей внедорожной техники в соответствии со стандартами токсичности США и ЕС, г/кВт ч Стандарт США Стандарт ЕС Название Мощность двигателя CO NOx Название Мощность двигателя CO NOx Tier 2 130-560 кВт 3,5 6,4 Stage II 130-560 кВт 3,5 6 Tier 3 130-560 кВт 3,5 4 Stage IIIA 130-560 кВт 3,5 4 Stage IIIB 130-560 кВт 3,5 2 Tier 4 130-560 кВт 3,5 0,4 Stage IV 130-560 кВт 3,5 0,4 Отечественная норма продолжительное время являлась единственным нормативом для расчета требуемого количества воздуха для рабочих зон машин с ДВС. Однако с развитием технологий и вводом стандартов экологичности для двигателей внутреннего сгорания приведенная норма является морально устаревшей, кроме того, носит рекомендательный характер. В настоящее время требования по разжижению отработанных выхлопных газов машин с ДВС в горнорудной промышленности определяются п. 154, 335 и 344 Федеральных норм и правил «Правила безопасности при ведении горных работ и переработке твердых полезных ископаемых» [12], согласно которым требуемое количество воздуха для разжижения компонентов выхлопных газов должно рассчитываться по компонентам окиси углерода и окислов азота, а также допустимого содержания кислорода в воздухе не менее 20 %. Отдельным вопросом является качество современного дизельного топлива и влияние его состава на концентрацию компонентов выхлопных газов. В настоящее время на территории РФ действуют два ГОСТ на дизельное топливо «ЕВРО», предназначенное для дизельных двигателей: - ГОСТ Р 52368-2005 (ЕН 590:2009) «Топливо дизельное ЕВРО. Технические условия» [13] (национальный стандарт); - ГОСТ 32511-2013 (EN 590:2009) «Топливо дизельное ЕВРО. Технические условия» [14] (межгосударственный стандарт). Документы регламентируют требования к составу видов дизельных топлив. Нормированию подлежит цетановое число, плотность топлива, содержание серы (мг/кг), полициклических ароматических углеводородов (% по массе) в топливе и другие показатели для летних, зимних и межсезонных видов дизельного топлива. Однако содержание серы и полициклических ароматических углеводородов не влияет на содержание окиси углерода и окислов азота в выхлопных газах техники с ДВС. Выбросы оксидов углерода и окислов азота выхлопных газов регулируются средствами нейтрализации и зависят в основном от класса экологичности двигателя [15-20]. Нормы токсичности двигателей внутреннего сгорания для внедорожной техники определяются в соответствии со стандартами: 1. Stage - стандарт сертификации, принятый в странах Евросоюза (ЕС). Впервые введен в действие Директивой ЕС 97/68/EC [21] в 1997 г., в дальнейшем уточненной в 2002 г. Директивой 2002/88/EC [22], в которых определены нормы выбросов для экологических классов Stage I и Stage II. Директивой EC 2004/26/EC [23] в 2004 г. введены нормы выбросов для экологических классов Stage IIIA, Stage IIIB и Stage IV. 2. EPA Tier - стандарт сертификации, принятый в США. Впервые введен Сводом федеральных нормативных актов (Code of Federal Regulations) [24] в 1999 г. с определением норм выбросов по классам экологичности Tier 1, Tier 2, Tier 3. В 2012 г. дополнен [25] нормами выбросов по классу экологичности Tier 4. Данными стандартами предусматривается порог выбросов внедорожной техники по окислам азота и оксиду углерода. Нормы токсичности представлены в табл. 2. Таким образом, методика определения необходимого количества воздуха для разжижения компонентов выхлопных газов должна иметь вариативный подход к выполнению расчета в зависимости от конкретных ситуаций, чтобы обеспечить безопасные условия труда. Расчет требуемого количества воздуха для рабочих зон машин с двигателями внутреннего сгорания в подземных рудниках В связи со всем вышесказанным предлагаются следующие подходы к расчету требуемого количества воздуха для рабочих зон машин с ДВС. 1. По параметрам выхлопных отработанных газов. Определить количество вредных веществ, содержащихся в выхлопных отработанных газах, можно на основе прямых измерений в рабочих режимах машин с ДВС. На основании этих данных следует произвести расчет расхода воздуха, требуемого для разбавления выделяемых вредных газов до предельно допустимых концентраций. При проектировании горных предприятий данный подход может быть использован при техническом перевооружении или реконструкции рудников, когда планируется задействовать часть техники, эксплуатируемой в настоящее время. Длительный период наблюдения поможет определить уровень выбросов вредных компонентов выхлопных газов, который позволит выявить требуемое количество воздуха в проекте. Однако такой подход не лишен недостатков. В процессе эксплуатации машин возможно изменение эксплуатационных характеристик двигателя, при которых выбросы вредных и опасных веществ могут увеличиться. В таком случае подача ранее рассчитанного количества воздуха может оказаться недостаточной для разбавления этих веществ. Исключение вероятности наступления подобной ситуации должно иметь комплексный подход, заключающийся во введении ограничительной нормы выбросов, которая будет выше фактического уровня. Например, норму выбросов можно принять по самой «грязной» исправной машине, находящейся в эксплуатации. Кроме того, в процессе эксплуатации необходимо контролировать количество вредных веществ, содержащихся в выхлопных газах, на основе прямых замеров в соответствии с требованиями п. 343 «Правил безопасности при ведении горных работ и переработке твердых полезных ископаемых» [12]. В случае превышения установленной нормы выбросов машину с превышением необходимо выводить на техническое обслуживание или ремонт. В этом случае у эксплуатирующей организации появляется стимул производить своевременное техническое обслуживание и обновление парка техники с ДВС. С другой стороны, произведенные замеры выхлопных газов на новых машинах с ДВС, имеющих идеальное техническое состояние, могут показывать низкий уровень выбросов вредных веществ в выхлопных газах. Кроме того, существует риск подачи недостаточного количества воздуха в случае ошибок при плановых измерениях вредных компонентов в отработавших газах ДВС. В этом случае целесообразно снизить риски за счет пересчета уровня выбросов вредных веществ на условную норму подачи воздуха на единицу мощности техники и ввести ограничительную норму на минимальный расход воздуха. Примером вышеописанной ситуации может послужить случай на одном из подземных рудников. На основании статистики по замерам параметров выхлопных отработанных газов рассчитывалась требуемая норма подачи воздуха на 1 л.с. машин с ДВС. В качестве нижней границы принята норма 1,5 м3/мин воздуха на 1 л.с. Подавать воздух менее, чем рассчитано по данной норме, запрещено даже на те типы машин с ДВС, на которые расчетным путем на основании уровня выбросов вредных веществ получено значение в интервале 0,8-1 м3/мин воздуха на 1 л.с. Также введена дополнительная норма допустимых выбросов, при которой разрешалась эксплуатация машины, в пересчете на требуемый расход воздуха составляющая 3 м3/мин воздуха на 1 л.с. 2. По экологическому классу двигателя. Для новых проектируемых рудников невозможно определить уровень загрязняющих веществ в отработанных выхлопных газах закупаемых машин непосредственно в рабочих условиях. В таком случае целесообразно использовать максимально возможный уровень выбросов, который гарантирует производитель оборудования путем сертификации двигателя по экологическому классу. 3. По содержанию кислорода в рабочей зоне машины с ДВС. Отдельно стоит рассмотреть вопрос нормирования содержания кислорода в рабочих зонах машин с ДВС, так как он слабо связан с выбросами вредных веществ. Расчет требуемого количества воздуха для обеспечения нормативного содержания кислорода производится на основании удельного расхода топлива машин с ДВС. Таким образом, количество свежего воздуха, подаваемого в выработки рабочих зон, в которых постоянно или периодически используются машины с ДВС (QОГ), должно быть не менее необходимого для статического разжижения основных компонентов выхлопных газов (оксид углерода, диоксид азота в пересчете на NO2) до предельно допустимых концентраций или обеспечения нормативного содержания кислорода и определяется по формуле (1) где KОД - коэффициент одновременности работы машин с ДВС в отдельной выработке, КОД = 1; 0,9; 0,85 при одновременной работе одной, двух, трех и более машин соответственно; QДВС - количество воздуха, необходимое для проветривания каждой машины по вредным факторам ДВС, м3/с [26]. Расчет QДВС производится в отдельности для каждого нормируемого компонента выхлопных газов (оксид углерода, диоксид азота в пересчете на NO2) при возможных максимальных оборотах двигателя и для кислорода. В качестве требуемого количества воздуха принимается наибольший из полученных расходов воздуха. Выполнение расчета требуемого количества воздуха для рабочих зон машин, оснащенных двигателями внутреннего сгорания Более подробно принцип расчета осуществлен на примерах некоторого горно-шахтного оборудования, используемого на действующих рудниках. При выполнении расчетов приняты данные оборудования, представленные в табл. 3. Таблица 3 Технические данные оборудования Модель Стандарт токсичности Объем двигателя, л Скорость вращения коленчатого вала, об/мин Мощность, кВт ST-14 Tier 3В 10,8 2100 224 Cat R1700 Tier 3В 11,1 2100 242 MT-42 Tier 4 15,0 1800 391 Принципы расчета требуемого расхода воздуха по параметрам выхлопных отработанных газов Для расчета требуемого расхода воздуха по фактору независимого выделения вредных компонентов выхлопных газов эксплуатируемых машин с ДВС используется формула расчета требуемого расхода свежего воздуха для разжижения вредных компонентов выхлопных газов до допустимых значений: (2) где Свых - концентрация ядовитых компонентов выхлопных газов (оксид углерода, диоксид азота в пересчете на NO2), % по объему; Сдоп - ПДК по соответствующему компоненту, % по объему для CO - 0,0017 %, для NOx - 0,00026 %; gвых - количество выхлопных газов, м3/с. Количество выхлопных газов gвых определяется по натурным замерам при использовании расходомера на режимах, нормированных п. 344 ФНиП [12]. При отсутствии возможности прямого измерения расхода выхлопных газов gвых рассчитывается по данным технического паспорта машин по формуле для четырехтактного двигателя [27]: (3) где k - коэффициент, учитывающий давление избытка; V - суммарный рабочий объем цилиндров, м3; n - скорость вращения коленчатого вала, об/с (максимальные обороты из технической характеристики двигателя). Результаты расчета необходимого количества воздуха вышеприведенным способом представлены в табл. 4. Для расчета были использованы данные отбора проб воздуха горно-шахтного оборудования на одном из действующих рудников. Использование приведенной формулы является обоснованным, поскольку она учитывает технический запас, связанный с тем, что двигатель работает на полных оборотах не постоянно, и средний объем выделяемых выхлопных газов меньше максимального, рассчитанного по формуле. Данная формула применима как для атмосферных двигателей, так и для двигателей с турбонаддувом, что подтверждается нормативной документацией [28, 29] и научной литературой [30-39]. Измеряемая объемная концентрация отработавших газов не требует пересчета при изменении температуры потока отработавших газов согласно определению объемной концентрации компонента газа: (4) где Vi(P, T) - объем, занимаемый i-м компонентом газа; Р - давление газа, Па; Т - температура, K; V(P, T) - суммарный объем газа, равный сумме объемов всех компонентов, составляющих газ. Таблица 4 Результаты расчета количества воздуха по компонентам выхлопных газов Модель Отборы проб воздуха, % по объему Требуемое количество воздуха, м3/с СO NOx СO NOx ST-14 0,0106 0,0052 1,2 3,8 ST-14 0,0132 0,0104 1,5 7,6 Cat R1700 0,0061 0,0052 0,7 3,9 Cat R1700 0,0106 0,0026 1,2 1,9 MT-42 0,01 0,0002 1,3 0,2 MT-42 0,01 0,01 1,3 8,7 При изменении внешних условий (давление и температура) параметры всех компонентов газа меняются одинаково. Следовательно, объем, занимаемый отдельным компонентом газа, изменяется пропорционально суммарному объему газа. В таком случае объемная концентрация при изменении внешних условий не изменяется. При отсутствии необходимых исходных данных по измеренным концентрациям вредных веществ к расчету принимаются паспортные характеристики двигателя по вредным выбросам. Формула расчета (2) в этом случае имеет вид: (5) где k - переводной коэффициент из часов в минуты и из процентов в доли от единицы; Cвых - удельное количество выбросов по соответствующему компоненту, кг/кВт∙ч; Cдоп - ПДК по соответствующему компоненту, % по объему; ρ - плотность соответствующего газа, кг/м3; для CO принимается равной 1,15 кг/м3, для NOx - 2,1 кг/м3; N - мощность двигателя, кВт. Расчет воздуха по экологическому классу двигателя При проектировании новых рудников, участков или горизонтов рассматриваются вопросы закупки новой техники с ДВС. В этом случае отсутствует возможность выполнить расчет требуемого количества воздуха на основе фактических выбросов вредных компонентов выхлопных газов. Однако закупаемая техника для ведения горных работ подлежит обязательной сертификации по нормам токсичности двигателей, и производитель подтверждает соответствие двигателя определенному экологическому классу. Когда проектом предусматривается закупка новых машин с ДВС, расход воздуха по компонентам выхлопных газов рассчитывается в зависимости от экологического класса двигателя в зависимости от нормы выбросов, представленных в табл. 2. В соответствии с формулой (5) расход воздуха для машин с ДВС определяется: (6) где N - мощность двигателя, л.с; Y - удельная величина расхода воздуха на 1 л.с. мощности двигателя в соответствии со стандартами токсичности дизельных двигателей, определяется по табл. 5, 6. Таблица 5 Удельный расход воздуха на единицу мощности двигателей внутреннего сгорания по стандартам токсичности Стандарт Мощность двигателя, л.с. Y, м3/мин на 1 л.с. CO NOx Tier 2/Stage II 177-760 2,24 13,74 Tier 3/Stage IIIA 177-760 2,24 9,16 Stage IIIB 177-760 2,24 4,58 Tier 4/Stage IV 177-760 2,24 0,92 Таблица 6 Результаты расчета количества воздуха по стандартам токсичности Модель Стандарт Мощность двигателя, л.с. Требуемое количество воздуха, м3/с CO NOx ST-14 Stage IIIB 304,5 11,4 23,2 Cat R1700 Stage IIIB 329,0 12,3 25,1 MT-42 Tier 4 531,6 19,8 8,2 Расчет воздуха по содержанию кислорода Согласно п. 335 ФНиП [12] количество воздуха, подаваемого в рабочие зоны при работе машин с ДВС, должно обеспечивать содержание кислорода в воздухе рабочих зон машин с ДВС не менее 20 % по объему. Таким образом, при вычислении необходимо также выполнять расчет количества воздуха по фактору содержания кислорода в рабочих зонах таких машин. Расчет по содержанию кислорода основывается на использовании зависимости, описывающей химическую реакцию окисления углеводородного топлива: согласно этой зависимости, для каждого вида топлива существует стехиометрическое количество кислорода, то есть такое, которое необходимо для полного сгорания топлива (L0). В топливе содержится C/100 кг углерода, H/100 кг водорода, S/100 кг летучей серы, O/100 кг кислорода. Следовательно, стехиометрическое количество кислорода (L0) определяется из условий полного сгорания всего топлива по стехиометрическим уравнениям [17-20, 40]: (7) Таким образом, стехиометрическое количество кислорода определяется для каждого вида топлива в отдельности и зависит от его химического состава. Элементный состав товарных марок дизельного топлива представлен в табл. 7 [17-20, 41]. На основании данных элементного состава товарных марок дизельного топлива содержание отдельных компонентов в топливах колеблется в малых пределах, и его следует считать относительно постоянным. Тогда стехиометрическое количество кислорода также можно считать постоянным числом. Принимается среднее значение массовой доли кислорода в воздухе, составляющее 0,232. Количество воздуха, необходимое для сгорания килограмма топлива, называют стехиометрическим количеством воздуха L0. Согласно [17-20, 42], для марки дизельного топлива «Летнее» стехиометрическое количество воздуха L0 составляет 14,42 кг. Условия, описанные выше, приводятся для идеального случая. Однако в реальных условиях смешение топлива и воздуха в рабочем цилиндре двигателя отличается. Зачастую двигатель работает с избытком или недостатком воздуха. По этой причине при расчете необходимой подачи воздуха в двигатель используется величина α, называемая коэффициентом избытка воздуха и показывающая отношение реального количества воздуха, подаваемого в двигатель, к теоретически необходимому. Величина α всегда составляет больше единицы и для дизельных двигателей колеблется в пределах 1,3-2,2 в зависимости от конструктивных особенностей [15-19, 43-45]. Стоит отметить, что при этом в процессе горения топлива используется то же количество кислорода, а не используемый в процессе кислород выбрасывается в составе выхлопных газов в атмосферу. Зависимость для расчета количества остаточного кислорода: (8) Таким образом, для машины с ДВС расход воздуха (Q0), необходимый для обеспечения работы двигателя, вычисляется следующим образом: (9) где N - номинальная мощность двигателя, кВт; q - удельный расход топлива при номинальной мощности, кг/кВт∙ч; ρ - плотность воздуха (принимается равной 1,23 кг/м3); K0 - содержание кислорода в воздухе, % по объему. Расход воздуха Q0 - это количество воздуха, при котором весь кислород, Таблица 7 Элементарный состав дизельного топлива Химический элемент Содержание компонента, % по массе Углерод 85,5-87,0 Водород 12,8-14,0 Летучая сера 0,2-1,0 Кислород 0 Таблица 8 Результаты расчета количества воздуха по содержанию кислорода Модель Требуемое количество воздуха, м3/с ST-14 4,1 Cat R1700 4,4 MT-42 7,8 содержащийся в воздухе, используется для процесса окисления топлива. Тогда расход воздуха, требуемый для обеспечения процесса сгорания топлива, при котором конечное содержание кислорода в воздухе после сгорания топлива составит не менее 20 % по объему, определяется как: (10) где N - номинальная мощность двигателя, кВт; L0 - количество воздуха, необходимое для сгорания килограмма топлива, составляет 14,42 кг; q - удельный расход топлива при номинальной мощности, кг/кВт∙ч; ρ - плотность воздуха, принимается равной 1,23 кг/м3; K0 - содержание кислорода в воздухе, поступающем на проветривание, % по объему. Принимается равным содержанию кислорода в атмосферном воздухе, так как на рудниках применяется обособленное проветривание рабочих зон (табл. 8). Выполнение расчетов по описанной выше методике позволяет определить необходимое количество воздуха для разбавления компонентов выхлопных газов. Сравнение компонентов расчета представлено в табл. 9. К итоговому расчету следует принимать наибольший из рассчитанных компонентов. Предлагаемая методика расчета требуемого количества воздуха имеет вариативность подхода. В зависимости от конкретных ситуаций и наличия необходимых исходных данных расчет количества воздуха по разжижению оксида углерода и окислов азота выхлопных газов может быть осуществлен на основании актуальных отборов проб, технического паспорта существующей машины или нормам токсичности двигателя. В рассматриваемом случае были выполнены отборы проб выхлопных газов действующих машин, а расчет по нормам Таблица 9 Результаты расчета количества воздуха по стандартам токсичности Модель Требуемое количество воздуха, м3/с отборы проб норма токсичности O2 max Y, м3/мин на 1 л.с СO NOx CO NOx ST-14 1,2 3,8 11,4 23,2 4,1 4,1 0,8 ST-14 1,5 7,6 11,4 23,2 4,1 7,6 1,5 Cat R1700 0,7 3,9 12,3 25,1 4,4 4,4 0,8 Cat R1700 1,2 1,9 12,3 25,1 4,4 4,4 0,8 MT-42 1,3 0,2 19,8 8,2 7,8 7,8 0,9 MT-42 1,3 8,7 19,8 8,2 7,8 8,7 1 токсичности двигателя осуществлен для примера. В итоговом сравнении не стоит учитывать результаты расчета, выполненные по нормам токсичности дизельных двигателей, по причине наличия данных экспериментальных замеров компонентов выхлопных газов нескольких однотипных машин. Расчет по нормам токсичности двигателя следует выполнять на стадии проектирования новых участков, горизонтов или рудников в случае закупки новых машин, когда отсутствуют данные актуальных отборов проб выхлопных газов или паспортных характеристик двигателей. Заключение На примере выполненного расчета можно сделать выводы, что фактическая норма подачи свежего воздуха на основании данных отборов проб выхлопных газов исправных машин на практике оказывается ниже требуемых по нормам токсичности. Отчасти это может быть связано с технологическим процессом работы горного оборудования, цикл работы которого отличается от цикла сертификации двигателя по нормам EPA Tier и Stage. Современная техника с исправными устройствами нейтрализации выхлопных газов обеспечивает снижение концентраций компонентов выхлопных газов до значений, регламентируемых стандартами Stage и EPA Tier, используемых в зарубежных странах. Однако фактический режим работы горного оборудования воздействует на фактические выбросы опасных и ядовитых компонентов выхлопных газов, что в свою очередь влияет на расчет требуемого количества воздуха для их разжижения. Как показывает практика, многие горные предприятия обосновывают норму подачи свежего воздуха для разжижения компонентов выхлопных газов от 1,5 до 3,0 м3/мин на 1 л.с. мощности двигателя в Ростехнадзоре России. Использование приведенных способов расчета требуемого количества воздуха для разжижения компонентов выхлопных газов поможет горным предприятиям определить фактическую потребность подачи свежего воздуха при работе техники, оснащенной двигателями внутреннего сгорания, и выявить для проектных организаций наиболее подходящее оборудование в зависимости от конкретных условий каждого месторождения, что в свою очередь даст возможность повысить эффективность использования ресурсов вентиляционного оборудования.

Об авторах

Евгений Леонидович Гришин

Автор, ответственный за переписку.
Email: aeroevg@mail.ru
Россия, 614007, г. Пермь, ул. Сибирская, 78а

научный сотрудник отдела аэрологии и теплофизики, кандидат технических наук

Артем Вячеславович Зайцев

Email: aerolog.artem@gmail.com
Россия, 614007, г. Пермь, ул. Сибирская, 78а

научный сотрудник отдела аэрологии и теплофизики, доктор технических наук

Евгений Геннадьевич Кузьминых

Email: kuzminykh.evgeniy@gmail.com
Россия, 614007, г. Пермь, ул. Сибирская, 78а

аспирант отдела аэрологии и теплофизики

Список литературы

Статистика

Просмотры

Аннотация - 281

PDF (Russian) - 379

PDF (English) - 123

Ссылки

• Ссылки не определены.