Full Text

Согласно СП 22.13330.2011 «Основания зданий и сооружений» в проектах оснований и фундаментов необходимо предусматривать проведение геотехнического мониторинга [1-3], который предполагает тесное взаимодействие между проектировщиками и строителями, что невозможно при отсутствии общей терминологии. При этом основной контролируемый параметр при устройстве оснований - коэффициент уплотнения, однако для прогноза осадок важны деформационные характеристики [4]. Таким образом, сформулирована цель исследования - определение взаимосвязи контролируемых параметров на строительной площадке с характеристиками, используемыми при проектировании оснований, что позволит быстро и эффективно контролировать качество произведенных работ, а также прогнозировать осадку насыпных грунтов. Под насыпными грунтами в настоящей статье подразумеваются грунты обратных засыпок, основания под фундаменты и полы, а также непосредственно сам материал для устройства насыпей. Обычно в качестве насыпных грунтов используются местный грунт, песок либо песчано-гравийные смеси. Вне зависимости от вида насыпного грунта и его назначения особое внимание должно уделяться контролю качества выполнения работ [5, 6]. На сегодняшний день контроль уплотнения насыпных грунтов основан на анализе коэффициента уплотнения. Данный метод является достаточно точным, однако весьма трудоемким. В то же время за рубежом все большее применение находят методики, при которых определяется не коэффициент уплотнения, а непосредственно деформационные характеристики [7-10]. В связи с этим актуален вопрос использования альтернативных методов. В настоящем исследовании был использован динамический плотномер ДПГ-1.2. Принцип работы прибора заключается в измерении осадки S грунта под круглым штампом при воздействии на него ударной нагрузки F. Далее вычисляется динамический модуль упругости Еd, характеризующий деформативность грунта. Ранее авторами были проведены полевые испытания насыпных грунтов песчаной подушки под фундаментными плитами и обратной засыпки пазух фундаментов на объектах города Перми. Результаты полевых экспериментов представлены в работе [11]. По графикам зависимости компрессионного модуля деформации и динамического модуля упругости от коэффициента уплотнения видны большой разброс значений и отсутствие сходимости результатов. По мнению авторов, причиной этого является переувлажнение грунтов на строительной площадке. Далее было принято решение провести ряд лабораторных испытаний с постоянной влажностью для определения деформационных характеристик грунта при разных коэффициентах уплотнения, а также для определения сжимаемой толщи при динамическом воздействии [12-15]. В качестве контролируемых параметров были приняты коэффициент уплотнения и влажность грунта. В качестве измеряемых параметров - компрессионный модуль деформации, динамический модуль упругости, сила и осадка. Объект исследования - однородный крупный песок с максимальной плотностью 1,74 кг/м3 и оптимальной влажностью 14 %. Для проведения данного эксперимента был подготовлен цилиндрический лоток диаметром 70 см, в который был загружен грунт на высоту, равную двум диаметрам штампа (40 см). Определение модуля деформации производилось в компрессионном приборе, динамический модуль упругости определялся при помощи прибора ДПГ-1.2. Перед началом эксперимента грунт был увлажнен до 10 %. Всего было выполнено 18 серий испытаний. Порядок проведения серии: 1) послойное уплотнение с отбором проб для определения плотности и влажности грунта и отбором проб для компрессионного прибора; 2) определение динамического модуля деформации при помощи ДПГ-1.2. По результатам эксперимента после статистической обработки при помощи аппроксимации были построены следующие зависимости: - зависимость компрессионного модуля деформации от коэффициента уплотнения (рис. 1); Рис. 1. График зависимости компрессионного модуля деформации от коэффициента уплотнения Fig. 1. Diagram of the dependence of the compression modulus of deformation on the coefficient of compaction - зависимость динамического модуля упругости от коэффициента уплотнения (рис. 2); - зависимость пластической осадки от коэффициента уплотнения (рис. 3); - зависимость силы удара от пластической осадки (рис. 4). Рис. 2. График зависимости динамического модуля упругости от коэффициента уплотнения Fig. 2. Diagram of the dependence of the dynamic modulus of elasticity on the coefficient of compaction Рис. 3. График зависимости осадки от коэффициента уплотнения Fig. 3. Diagram of the dependence of the settlement on the coefficient of compaction Анализируя данные графики, можно сделать следующие выводы: 1. При значениях коэффициента уплотнения менее 0,92 наблюдалась плохая сходимость результатов. Исходя из этого, в работе рассматриваются результаты испытаний при коэффициенте уплотнения более 0,92. 2. При увеличении коэффициента уплотнения значения компрессионного модуля деформации не изменяется более чем на 30 % от значений, полученных путем аппроксимации, что говорит о незначительном изменении компрессионного модуля деформации при коэффициенте уплотнения, изменяющемся в диапазоне от 0,93 до 0,98. Рис. 4. График зависимости осадки от силы удара Fig. 4. Diagram of the dependence of the settlement on the impact force 3. При возрастании коэффициента уплотнения динамический модуль упругости увеличивается, а осадка уменьшается. 4. С увеличением осадки уменьшается сила удара предположительно из-за того, что показания датчика измерения силы, установленного в приборе ДПГ-1.2, зависят от плотности грунта. При большой плотности грунта часть энергии удара расходуется на деформацию самого датчика, когда при малой плотности эта часть значительно меньше. Следующей задачей исследования было определение глубины сжимаемой толщи. Глубина воздействия ударного импульса от динамического плотномера определялась при помощи месдоз, подключенных к считывающему устройству «Терем 4-1». Схема расположения месдоз представлена на рис. 5. Рис. 5. Схема расположения месдоз Fig. 5. Scheme of soil pressure cells Замеры проводились путем измерения показаний месдоз до удара, в момент удара и после удара, затем после тарировки месдоз были определены напряжения, действующие в месте их расположения. Результаты измерений представлены на рис. 6. а б Рис. 6. Напряжения при воздействии ударной нагрузки: а - горизонтальные; б - вертикальные Fig. 6. Stress under shock load: а - horizontal; b - vertical Анализируя результаты измерений, можно сказать, что основные горизонтальные деформации происходят на глубине до 0,75 диаметра штампа, а основные вертикальные деформации происходят на глубине до 0,25 диаметра штампа. В заключение хотелось бы отметить, что развитие методов экспресс-контроля качества необходимо для уменьшения сроков строительства и сгущения сетки контроля. При проведении полевых испытаний обнаружена плохая сходимость результатов. По мнению авторов, причиной этого является переувлажнение грунтов на строительной площадке. Однако при лабораторных экспериментах сходимость результатов удовлетворительная, что говорит о возможной применимости данного метода экспресс-контроля на строительных площадках.

About the authors

S. A Sazonova

Perm National Research Polytechnic University

S. D Rumiantsev

Perm National Research Polytechnic University

References

Statistics

Views

Abstract - 189

Refbacks

• There are currently no refbacks.