ОЦЕНКА ТЕМПЕРАТУРНОГО ВОЗДЕЙСТВИЯ НА НАПРЯЖЕННОЕ СОСТОЯНИЕ ЗАЩИТНО-ДЕКОРАТИВНЫХ ПОКРЫТИЙ С УЧЕТОМ ПОРИСТОСТИ ЦЕМЕНТНОЙ ПОДЛОЖКИ

Аннотация


Объект исследования - напряженно-деформированное состояние защитно-декоративных покрытий наружных ограждающих конструкций. Цель - оценить напряженно-деформированное состояние защитно-декоративных покрытий при действии температуры в зависимости от пористости подложки, толщины покрытия. Приведены результаты расчета напряжений в зависимости от толщины лакокрасочного покрытия, размера пор в зоне контакта «покрытие - подложка». Для оценки напряженного состояния покрытий использован программный модуль SCAD Office. Представлено сравнение напряжений в покрытии при заполнении пор разного радиуса красочным составом и при отсутствии заполнения пор. Установлено, что при действии знакопеременной температуры в покрытиях происходят смена деформированного состояния, характеризующаяся чередованием сжимающих и растягивающих напряжений. Величина внутренних напряжений уменьшается с уменьшением толщины покрытия. При уменьшении радиуса пор, заполненных красочным составом, напряжения в зоне контакта покрытия с подложкой уменьшаются, а в центре поры, заполненной красочным составом, - увеличиваются. При уменьшении радиуса пор разница между значениями напряжений на поверхности покрытия и в зоне контакта покрытия с подложкой уменьшается. Наблюдается смена знаков напряжений в зоне контакта покрытия с подложкой и в центре поры, заполненной красочным составом. Даны рекомендации по выбору вида краски.

Полный текст

Введение Одним из распространенных видов разрушения лакокрасочных покрытий цементных бетонов является растрескивание и отслаивание [1-3]. В работах [4-6] представлен анализ механизмов развития напряжений тонких покрытий для возможностей моделирования напряженного состояния полученных покрытий с последующим прогнозированием требуемых свойств. Авторами установлено, что величина и знак внутренних напряжений в покрытиях зависят от многих факторов, связанных с условиями и способом нанесения покрытия на подложку, а также характером их роста. Термические напряжения вносят важный вклад в общий уровень напряжений в тонких покрытиях. В природных условиях красочные составы фасадов зданий, кроме влияния влаги (в виде осадков) и различной относительной влажности воздуха, испытывают воздействие температурного фактора. При действии знакопеременной температуры в покрытиях происходят смены деформированного состояния, характеризующиеся чередованием сжимающих и растягивающих напряжений [7-10]. В зоне контакта «покрытие - подложка» имеются поры, не заполненные красочным составом. Ранее было установлено, что наличие пор в зоне контакта покрытия с цементной подложкой способствует возникновению более неоднородного напряженно-деформированного состояния по сравнению с гладкой беспористой подложкой [11-14]. В соответствии с теорией хрупкого разрушения растрескивание покрытий будет происходить, если внутренние растягивающие напряжения s будут больше или равны когезионной прочности Rp [15-17]. Исходя из соотношения между длительной и кратковременной прочностью, условие растрескивания имеет вид [18-23]. где R - кратковременная прочность. Представляет интерес оценить влияние наличия пор, их размеров на напряженное состояние покрытий и дать оценку растрескивания покрытий. Методика эксперимента В качестве подложек рассматривался тяжелый бетон, характеризующийся значением коэффициента линейного температурного расширения (КЛТР), равным 10,0·10-6 1/град. В качестве красочного состава применяли полимеризвестковую краску. Значение КЛТР покрытия составляло 8,3·10-6 1/град. Расчеты проводились для условий г. Москвы и Тюмени. Расчет был выполнен с помощью программного модуля SCAD Office. Исследования проводились по нескольким схемам. Тип схемы: a - толщина отделочного слоя 1 мм, пора заполнена; б - толщина отделочного слоя 1 мм, пора не заполнена; в - отсутствие пор (рис. 1). Для каждой модели были проведены расчеты и получены напряженно-деформируемые схемы, по которым проводился анализ, причем для каждого образца намечено по девять в которых более подробно рассматривались напряжения (см. рис. 1, г). a б в г Рис. 1. Схемы расчета напряженного состояния покрытий Fig. 1. Schemes for calculating the stress state of coatings Результаты Результаты расчета приведены в табл. 1-4 и на рис. 2-4. Максимальные сдвигающие напряжения возникают по оси х. При действии знакопеременной температуры в покрытиях происходят смены деформированного состояния, характеризующиеся чередованием сжимающих и растягивающих напряжений. Анализ данных, приведенных на рис. 2, 3, свидетельствует, что величина внутренних напряжений уменьшается с уменьшением толщины покрытия, что обусловлено действием адсорбционных сил материала подложки. Рис. 2. Изменение температурных напряжений в полимеризвестковом покрытии в течение года в г. Москве. Толщина покрытия: 1 - h = 1 мм; 2 - h = 0,8 мм; 3 - h = 0,6 мм; 4 - h = 0,4 мм; 5 - h = 0,2 мм Fig. 2. Changes in temperature stresses in the polymer-lime coating during the year in Moscow. Coating thickness: 1 - h = 1 mm; 2 - h = 0.8 mm; 3 - h = 0.6 mm; 4 - h = 0.4 mm; 5 - h = 0.2 mm Рис. 3. Изменение температурных напряжений в полимеризвестковом покрытии в течение года в г. Тюмень. Толщина покрытия: 1 - h = 1 мм; 2 - h = 0,8 мм; 3 - h = 0,6 мм; 4 - h = 0,4 мм; 5 - h = 0,2 мм Fig. 3. Change in temperature stresses in the polymer-lime coating during the year in Tyumen. Coating thickness: 1 - h = 1 mm; 2 - h = 0.8 mm; 3 - h = 0.6 mm; 4 - h = 0.4 mm; 5 - h = 0.2 mm В табл. 1-4 приведены значения напряжений σх при наличии в зоне контакта «покрытие - подложка» пор, заполненных красочным составом. Установлено, что при уменьшении радиуса пор, заполненных красочным составом, напряжения в зоне контакта покрытия с подложкой уменьшаются, а в центре поры, заполненной красочным составом, - увеличиваются. Следует также отметить смену знаков напряжений в зоне контакта покрытия с подложкой и в центре поры, заполненной красочным составом. Так, при радиусе поры 1 мм в июле месяце для условий г. Тюмень (см. табл. 2) напряжения в зоне контакта покрытия с подложкой составляют σх = 10,64·10-3 МПа, а в центре поры, заполненной красочным составом, равны - 28,37·10-3 МПа. Это свидетельствует о концентрации напряжений в области пор, которые, в свою очередь, могут приводить к растрескиванию и отслоению полимерного покрытия. При уменьшении радиуса пор разница между значениями напряжений на поверхности покрытия и в зоне контакта покрытия с подложкой уменьшается. Так, для условий г. Москвы в октябре месяце разница между значениями напряжений на поверхности покрытия и в зоне контакта покрытия с подложкой при радиусе пор 1 мм составляет D σх = - 31,18·10-3 МПа, а при радиусе пор 0,3 мм - минус 18,22·10-3 МПа. При наличии в зоне контакта «покрытие - подложка» пор, не заполненных красочным составом, при уменьшении радиуса пор (r < 0,8 мм) в покрытии возникает более равномерное напряженное состояние одного знака. В крупных порах радиусом более 0,8 мм напряжения в зоне контакта покрытия с подложкой и на поверхности покрытия имеют разные знаки. Для условий г. Москвы в ноябре месяце при радиусе поры 1 мм напряжения в зоне контакта покрытия с подложкой составляют - 2,77·10-3 МПа, а на поверхности покрытия + 9,08·10-3 МПа. Таблица 1 Напряжения в полимеризвестковом покрытии толщиной 1 мм (условия эксплуатации: г. Москва, поры заполнены красочным составом) Table 1 Stresses in a polymer-lime coating 1 mm thick (operating conditions in Moscow, the holes are filled with a paint composition) Месяц Напряжения, σх, МПа·10-3 r = 1 мм r = 0,9 мм r = 0,8 мм r = 0,6 мм r = 0,3 мм Сечение 1, точка 1 Сечение 1, точка 2 Сечение 2, точка 3 Сечение 1, точка 1 Сечение 1, точка 2 Сечение 2, точка 3 Сечение 1, точка 1 Сечение 1, точка 2 Сечение 2, точка 3 Сечение 1, точка 1 Сечение 1, точка 2 Сечение 2, точка 3 Сечение 1, точка 1 Сечение 1, точка 2 Сечение 2, точка 3 07 7,4 - 3,17 - 21,07 6,34 - 3,42 - 21,37 5,57 - 3,69 - 22,1 3,41 - 4,32 - 23,05 0,83 - 5,39 - 26,9 08 - 7,7 3,04 20,26 - 6,18 3,28 20,49 - 5,43 3,55 21,21 - 3,35 4,14 22,52 - 0,86 5,17 25,78 09 - 20,77 3,68 58,54 - 17,47 9,52 59,35 - 15,66 10,29 61,36 - 9,56 12,01 65,27 - 2,32 15,01 74,79 10 - 22,18 9,08 61,74 - 18,69 10 62,44 - 16,22 10,81 64,38 - 10,11 12,59 68,51 - 2,43 15,75 78,32 11 - 22,06 3,94 60,89 - 18,14 9,87 61,61 - 16,07 10,67 63,72 - 9,94 12,46 67,67 - 2,54 15,53 77,4 12 - 16,12 6,55 44,73 - 13,28 7,26 45,09 - 11,8 7,82 46,64 - 7,37 9,1 49,52 - 1,88 11,38 56,82 01 - 9,42 3,85 26,27 - 7,76 4,26 26,57 - 6,88 4,6 27,45 - 4,26 5,36 29,15 - 1,05 6,71 33,33 02 3,33 - 1,35 - 9,15 2,83 - 1,49 - 9,27 2,52 - 1,6 - 9,59 1,53 - 1,88 - 10,14 0,39 - 2,34 - 11,63 03 28,42 - 11,56 - 79,04 23,44 - 12,85 - 79,93 20,82 - 13,84 - 82,67 12,99 - 16,16 - 87,7 3,29 - 20,16 - 100,44 04 25,13 - 10 - 68,77 20,32 - 11,19 - 69,34 18,32 - 12,01 - 71,81 10,99 - 14,1 - 76,33 2,81 - 17,55 - 87,43 05 13,32 - 5,52 - 37,34 11,28 - 6,04 - 37,78 9,9 - 6,53 - 39,07 5,95 - 7,66 - 41,49 1,52 - 9,52 - 47,6 06 7,47 - 3,11 - 21,23 6,32 - 3,45 - 21,37 5,41 - 3,72 - 22,13 3,34 - 4,34 - 23,44 0,84 - 5,39 - 26,88 Таблица 2 Напряжения в полимеризвестковом покрытии толщиной 1 мм (условия эксплуатации: г. Тюмень, поры заполнены красочным составом) Table 2 Stresses in a polymer-lime coating 1 mm thick (operating conditions in Tyumen, the holes are filled with a paint composition) Месяц Напряжения, σх, МПа·10-3 r = 1 мм r = 0,9 мм r = 0,8 мм r = 0,6 мм r = 0,3 мм Сечение 1, точка 1 Сечение 1, точка 2 Сечение 2, точка 3 Сечение 1, точка 1 Сечение 1, точка 2 Сечение 2, точка 3 Сечение 1, точка 1 Сечение 1, точка 2 Сечение 2, точка 3 Сечение 1, точка 1 Сечение 1, точка 2 Сечение 2, точка 3 Сечение 1, точка 1 Сечение 1, точка 2 Сечение 2, точка 3 07 10,64 - 4,32 - 28,37 8,81 - 4,77 - 29,77 7,91 - 5,15 - 30,79 4,85 - 6,03 - 32,69 1,26 - 7,53 - 37,39 08 - 21,49 8,76 59,94 - 17,79 9,69 60,41 - 15,8 10,44 62,41 - 9,76 12,23 66,35 - 2,44 15,28 76,05 09 - 27,19 11,21 76,04 - 22,58 12,36 76,91 - 20,06 13,32 79,54 - 12,39 15,59 84,48 - 3,18 19,39 96,64 10 - 32,27 13,5 90,88 - 27,7 14,73 92,25 - 24,32 15,93 95,31 - 14,66 18,7 101,06 - 3,71 23,3 115,71 11 - 23,45 9,89 91,47 - 27,07 14,79 92,31 - 24,46 15,99 95,47 - 14,63 18,71 101,07 - 3,77 23,28 115,78 12 - 10,45 4,34 66,61 - 20,14 10,08 67,55 - 17,34 11,75 69,87 - 10,98 13,64 74,11 - 2,77 17,05 84,81 01 8,19 - 3,46 29,36 - 8,81 4,77 29,8 - 7,71 5,16 30,8 - 4,85 6,03 32,69 - 1,26 7,52 37,48 02 34,21 - 14,41 - 23,25 6,91 - 3,77 - 23,54 6,2 - 4,06 - 24,35 3,82 - 4,75 - 25,86 0,94 - 5,95 - 29,58 03 34,21 - 14,43 - 97,16 29,47 - 15,69 - 98,29 25,19 - 17,08 - 101,56 15,92 - 19,87 - 107,96 3,93 - 24,82 - 123,7 04 26,26 - 10,74 - 97,16 29,47 - 15,69 - 98,29 25,84 - 17,02 - 101,65 15,6 - 19,87 - 107,96 3,85 - 24,78 - 123,7 05 26,04 - 10,72 - 72,59 22,04 - 11,77 - 73,7 19,11 - 12,76 - 76,15 11,81 - 14,9 - 80,85 2,98 - 18,55 - 92,6 06 - 19,3 - 8,11 - 54,68 16,58 - 8,83 - 55,31 14,39 - 9,58 - 57,22 8,97 8,97 - 60,67 2,21 - 13,95 - 69,5 Таблица 3 Напряжения в полимеризвестковом покрытии толщиной 1 мм (условия эксплуатации: г. Москва, поры не заполнены красочным составом) Table 3 Stresses in a polymer-lime coating 1 mm thick (operating conditions in Moscow, the pores are not filled with a paint composition) Месяц Напряжения, σх, МПа·10-3 r = 1 мм r = 0,9 мм r = 0,8 мм r = 0,6 мм r = 0,3 мм Сечение 1, точка 1 Сечение 1, точка 2 Сечение 2, точка 3 Сечение 1, точка 1 Сечение 1, точка 2 Сечение 2, точка 3 Сечение 1, точка 1 Сечение 1, точка 2 Сечение 2, точка 3 Сечение 1, точка 1 Сечение 1, точка 2 Сечение 2, точка 3 Сечение 1, точка 1 Сечение 1, точка 2 Сечение 2, точка 3 07 0,81 - 3,18 - 8,76 0,26 - 3,58 - 8,49 - 0,01 - 3,98 - 8,24 - 1,1 - 4,84 - 7,59 - 2,2 - 5,96 - 6,59 08 0,81 3,05 3,58 - 0,34 3,43 3,15 0,1 3,82 7,91 1,35 4,63 7,25 2,07 5,73 6,34 09 - 2,26 3,75 24,84 - 1,04 10,01 23,59 0,47 11,12 22,83 2,89 13,45 21,06 6,12 16,6 18,33 10 - 2,57 9,24 25,55 - 0,87 10,37 25,28 0,54 11,69 24,08 3,1 14,12 22,14 6,4 17,4 19,25 11 - 2,77 9,08 25,18 - 1,15 10,38 24,48 0,35 11,46 23,74 2,96 13,84 21,8 6,4 17,25 18,99 12 - 1,96 6,68 18,49 - 0,88 7,6 17,88 0,28 3,35 17,39 2,14 10,14 16 4,64 12,61 13,87 01 - 1,06 3,96 10,33 - 0,42 4,48 10,46 0,25 4,97 10,24 1,3 5,99 9,4 2,74 7,42 8,19 02 0,48 - 1,37 - 3,8 0,23 - 1,56 - 3,68 0,04 - 1,73 - 3,54 - 0,39 - 2,08 - 3,28 - 1,12 - 2,6 - 2,85 03 3,51 - 11,97 - 32,74 1,45 - 13,47 - 31,67 - 0,6 - 14,79 - 30,8 - 3,87 - 18,02 - 28,37 - 8,15 - 22,28 - 24,64 04 2,79 - 10,25 - 28,5 1,33 - 11,81 - 27,68 - 0,56 - 12,94 - 26,81 - 3,45 - 15,68 - 24,69 - 7,16 - 19,44 - 21,45 05 1,55 - 5,63 - 15,46 0,57 - 6,37 - 15,01 - 1,74 - 6,99 - 14,55 - 1,79 - 8,49 - 13,42 - 4,79 - 10,15 - 11,64 06 0,77 - 3,18 - 8,75 0,2 - 3,57 - 8,49 - 0,26 - 3,98 - 8,23 - 1,12 - 4,8 - 7,59 - 2,21 - 5,97 - 6,58 Таблица 4 Напряжения в полимеризвестковом покрытии толщиной 1 мм (условия эксплуатации: г. Тюмень, поры не заполнены красочным составом) Table 4 Stresses in a polymer-lime coating 1 mm thick (operating conditions in Tyumen, pores are not filled with a paint composition) Месяц Напряжения, σх, МПа·10-3 r = 1 мм r = 0,9 мм r = 0,8 мм r = 0,6 мм r = 0,3 мм Сечение 1, точка 1 Сечение 1, точка 2 Сечение 2, точка 3 Сечение 1, точка 1 Сечение 1, точка 2 Сечение 2, точка 3 Сечение 1, точка 1 Сечение 1, точка 2 Сечение 2, точка 3 Сечение 1, точка 1 Сечение 1, точка 2 Сечение 2, точка 3 Сечение 1, точка 1 Сечение 1, точка 2 Сечение 2, точка 3 07 1,41 - 4,44 - 12,21 0,72 - 5,06 - 11,83 0,02 - 5,52 - 11,48 - 1,37 - 6,75 - 10,58 - 2,94 - 8,31 - 9,19 08 - 2,69 3,95 24,69 - 1,14 10,11 23,91 0,35 11,25 23,24 2,9 13,59 21,44 6,1 16,85 18,68 09 - 3,43 11,39 31,43 - 1,21 12,86 30,47 0,44 14,31 29,63 5,09 17,34 27,26 7,62 21,43 23,71 10 - 4,24 13,73 37,7 - 1,68 15,55 36,62 0,56 17,16 35,55 4,44 20,8 32,69 9,47 25,77 28,39 11 - 4 13,66 37,72 - 1,62 15,43 36,69 0,73 17,17 35,59 4,49 20,81 32,6 9,32 25,73 28,35 12 - 3,08 10,13 27,71 - 1,21 11,39 26,85 0,44 12,58 26,08 3,27 15,24 23,97 8,45 18,93 20,84 01 - 1,41 4,44 12,22 - 0,65 4,95 11,83 0,13 5,52 11,49 1,92 6,7 10,56 3,04 8,33 9,17 02 1,02 - 3,49 - 9,62 0,34 - 3,91 - 9,33 - 0,25 - 4,36 - 9,07 - 1,14 - 5,33 - 8,35 - 2,41 - 6,56 - 7,26 03 4,08 - 14,63 - 40,21 1,44 - 16,31 - 38,85 - 0,79 - 18,18 - 37,87 - 4,78 - 22,16 - 34,84 - 9,93 - 27,59 - 30,33 04 4,45 - 14,63 - 40,25 1,79 - 16,31 - 38,93 - 0,79 - 18,18 - 37,87 - 4,78 - 22,16 - 34,84 - 9,95 - 27,45 - 30,3 05 3,1 - 10,85 - 30,18 1,25 - 12,32 - 29,26 - 0,59 - 13,71 - 28,4 - 3,65 - 16,68 - 26,15 - 7,58 - 20,53 - 22,67 06 2,29 - 8,23 - 22,6 1,01 - 9,18 - 21,98 - 0,38 - 10,29 - 21,33 - 2,71 - 12,52 - 19,61 - 6,97 - 15,41 - 17,02 Результаты проведенных расчетов свидетельствуют о том, что растрескивание покрытий будет наблюдаться в зоне крупных пор. Кратковременная когезионная прочность полимеризвестковых покрытий составляет Rдлит = 0,13 МПа, длительная когезионная прочность - 0,065 МПа. Сопоставляя значения напряжений с длительной когезионной прочностью, можно констатировать, что в ряде случаев будет наблюдаться растрескивание покрытий в результате действия термических напряжений. а б в г Рис. 4. Распределение напряжений sх в покрытии над порой: а - заполненной красочным составом; б - не заполненной красочным составом; в - при отсутствии пор. Толщина покрытия 1 мм, радиус пор 1 мм для условий г. Москвы: а, б - в марте месяце; в, г - в октябре месяце. (Значения напряжений указаны в МПа·10-3) Fig. 4. Distribution of stresses sx in the coating over the pore: a - filled with a paint composition; б - unfilled with a colorful composition; в - with in the absence of pores. The coating thickness is 1 mm, the pore radius is 1 mm for the conditions of Moscow: a, б - in March; в, г - in the month of October. (Stress values are in MPa ·10-3) Выводы Установлено влияние пористой цементной подложки на напряженное состояние защитно-декоративных покрытий на цементной подложке. Выявлено, что при наличии крупных пор в зоне контакта «покрытие - подложка» напряжения в зоне контакта покрытия с подложкой и на поверхности покрытия имеют разные знаки, что свидетельствует о концентрации напряжений в области пор, которые, в свою очередь, могут приводить к растрескиванию и отслоению полимерного покрытия.

Об авторах

В. И Логанина

Пензенский государственный университет архитектуры и строительства

М. В Арискин

Пензенский государственный университет архитектуры и строительства

М. А Светалкина

Пензенский государственный университет архитектуры и строительства

Список литературы

  1. Логанина В.И., Орентлихер Л.П. Повышение качества лакокрасочных покрытий строительных изделий и конструкций. - М.: АСВ, 2007.
  2. Мжачих Е.И., Сухарева Л.B., Яковлев B.C. Долговечность полимерных покрытий. // Известия высших учебных заведений. Химия и химическая технология. - 2006. - Т. 49, вып. 2. - С. 108-112.
  3. Климатическое старение композиционных материалов авиационного назначения. III. Значимые факторы старения / Е.Н. Каблов, О.В. Старцев, А.С. Кротов, В.Н. Кириллов // Деформация и разрушение материалов. -2011. - № 1. - С. 34-40.
  4. Volkov A. Analysis of Stress Development Mechanisms in the Coating/Substrate System // Lecture Notes in Networks and Systems. - 2022. - 367 LNNS. - P. 78-88. doi: 10.1007/978-3-030-94259-5_8
  5. Xu M., Guo L., Wang H. Crack evolution and oxidation failure mechanism of a sic-ceramic coating reactively sintered on carbon/carbon composites // Materials. - 2021. - Vol. 14 (24). - Р. 7780. doi: 10.3390/ma14247780
  6. Loganina V.I. The influence of surface quality of coatings on their deformation properties//Contemporary Engineering Sciences. - 2014. - Vol. 7, № 33-36. - P. 1935-1941. doi: 10.12988/ces.2014.411241
  7. Kub E.G., Cartwright L.G., Oppenheim I.J. Cracking in Exterior Insulation and Finish Systems // Journal of Performance of Constructed Facilities. -1993. - Vol. 7, no. 1. - P. 60-66. doi: 10.1061/(asce)0887-3828(1993)7:1(60)
  8. Bern D.L., Grant F.F. High-performance cement plaster (stucco) systems. - AEI 2008: Building Integration Solutions. Denver, Colorado, US, 2008. doi: 10.1061/41002(328)14
  9. Meschke G., Grasberger S. Numerical Modeling of Coupled Hygromechanical Degradation of Cementitious Materials // Journal of Engineering Mechanics. - 2003. - Vol. 129, no. 4. - P. 383-392. DOI: 10.1061/ (ASCE) 0733-9399 (2003) 129: 4 (383)
  10. Карякина М.И., Майорова Н.В. Лакокрасочные материалы: технические требования и контроль качества. Справочное пособие. - М.: Химия, 1985.
  11. Зубов П.И., Сухарева Л.А. Структура и свойства полимерных покрытий. - М.: Химия, 1982.
  12. Состав, структура и свойства цементных бетонов / Г.И. Горчаков, Л.П. Орентлихер, В.И. Савин и др. - М.: Стройиздат 1976. - 144 с.
  13. Оценка напряженного состояния отделочного слоя на основе состава с применением синтезированных алюмосиликатов / В.И. Логанина, С.Н. Кислицына, М.В. Арискин, З.Н. Родионова, М.А. Садовникова // Академический вестник УралНИИпроект РААСН. - 2014. - № 2. - С. 77-79.
  14. Логанина В.И., Волков И.В., Голубев В.В. Оценка напряженно-деформированного состояния лакокрасочного покрытия в зависимости от качества его внешнего вида // Известия высших учебных заведений. Строительство. - 2008. - № 7 (595). - С. 26-30.
  15. Оценка напряженного состояния клеевого слоя на основе сухих строительных смесей с применением синтезированных алюмосиликатов / В.И. Логанина, М.В. Арискин, О.В. Карпова, К.В. Жегера //Вестник гражданских инженеров. - 2015. - № 3 (50). - С. 163-166.
  16. Работа штукатурных покрытий в составе современных теплоэффективных наружных стен зданий / В.В. Бабков, Д.А. Синицын, А.Е. Чуйкин, Р.С. Кильдибаев, О.А. Резвов // Инженерно-строительный журнал. - 2012. - No. 8. - С. 22-29.
  17. Эксплуатационная надежность систем фасадной теплоизоляции / В.В. Бабков [и др.] // Строительные материалы. - 2008. - No 2. - С. 20-27.
  18. Злепко В.Ф., Бугай Н.В. О связи длительных и кратковременных свойств прочности трубных сталей // Энергетик. - 1970. - No 11. - С. 4.
  19. Регель В.Р., Слуцкер А.И., Томашевский Э.Е. Кинетическая природа прочности твердых тел. - М.: Наука, 1974.
  20. Brown R.P. Durability of polymers - material property data // Polym. Test. - 1993. - Vol. 12, N 5. - P. 423-428. doi: 10.1016/0142-9418(93)90014-G
  21. Algorithmic methods of reference-line construction for estimating long-term strength of plastic pipe system /j. Moon, H. Bae, J. Song, S. Choi // Polym. Test. - 2016. - Vol. 56. - 58-64. doi: 10.1016/j.polymertesting.2016.09.011
  22. Sinclair G.B. Stress singularities in classic elasticity. I: Removal, interpretation, and analysis // Appl. Mech. Revs. - 2004. - Vol. 57, N 4. - P. 251-297. doi: 10.1115/1.1762503
  23. Song M.S., Нu G.X., Нu L.J. Prediction of long-term mechanical behaviour and lifetime of polymeric materials // Polym. Test. - 1998. - Vol. 17, N 5. - P. 311-332. doi: 10.1016/S0142-9418(97)00060-3

Статистика

Просмотры

Аннотация - 35

PDF (Russian) - 21

Ссылки

  • Ссылки не определены.

© Логанина В.И., Арискин М.В., Светалкина М.А., 2022

Creative Commons License
Эта статья доступна по лицензии Creative Commons Attribution-NonCommercial 4.0 International License.

Данный сайт использует cookie-файлы

Продолжая использовать наш сайт, вы даете согласие на обработку файлов cookie, которые обеспечивают правильную работу сайта.

О куки-файлах