Полный текст

Ответственным этапом проектирования оснований фундаментов зданий и сооружений является анализ длительной осадки и ее неравномерности. По мнению А.А. Бартоломея и др. [1], важным вопросом проектирования зданий и сооружений является достоверное описание длительной работы системы «фундамент - основание». Серьезным фактором, во многом определяющим работу данной системы, является инженерно-геологическое строение площадки строительства, в частности механические свойства грунтов основания фундамента. Строительные свойства любого грунта определяются особенностями его формирования, что подтверждается результатами исследований А.А. Хмелевцова [2], F. Zhang и др. [3], L. Changdong и др. [4]. К настоящему времени доказано, что при опирании свай на аргиллитоподобные глины, алевролиты и песчаники осадка фундамента происходит в основном за счет ползучести грунта основания. В отличие от дисперсных грунтов аргиллитоподобные глины и песчаники пермского возраста имеют цементационные связи. В ходе своего формирования аргиллитоподобные глины и песчаники испытали разуплотнение, выветривание и техногенные воздействия. Массив данных отложений представляет собой неоднородную, слоистую и трещиноватую среду. Выветривание пермских аргиллитоподобных глин и песчаников приводит к снижению несущей способности и увеличению осадки фундаментов, опирающихся на данные отложения. В первую очередь эта неустойчивость к механическим и температурным воздействиям обусловлена: - разрушением карбонатного цемента при взаимодействии с водой (растворение); - «разгрузкой» сил внутреннего напряжения вследствие разработки грунта (разуплотнением), а также из-за переменного увлажнения и высушивания породы в обнажениях [5]; - разбуханием вледствие гидратации глинистых частиц (монтмориллонита), сцементированных карбонатным цементом [6]; - выветрелостью породы и ее трещиноватостью, в том числе скрытой. Целью данного исследования являлась разработка рекомендаций по прогнозу длительной осадки сваи на аргиллитоподобных глинах и песчаниках пермского возраста. Для достижения поставленной цели авторами решены следующие задачи: 1) выполнен обзор исследований вопроса длительной работы одиночных свай и свайных фундаментов на аргиллитоподобных глинах и песчаниках; 2) описана методика и проведены численные эксперименты в программном комплексе Plaxis 3D по моделированию работы одиночной забивной и буронабивной свай на аргиллитоподобных глинах и песчаниках различной степени выветрелости; 3) выполнено сравнение результатов численных экспериментов с длительными натурными испытаниями свай на аргиллитоподобных глинах и песчаниках; 4) сформулированы выводы по исследованию. 1. Обзор исследований Вопросами работы фундаментов на песчаных и глинистых грунтах, в том числе на аргиллитоподобных глинах и песчаниках, занимались А. Bartolomei и А. Ponomarev [7], М.Г. Зерцалов и др. [8], З.Г. Тер-Мартиросян и др. [9], О.А. Шулятьев [10], A. Bond и R. Jardine [11], B. Lehane и R. Jardine [12], Р. Катценбах [13], А.Б. Пономарев и Е.Н. Сычкина [14]. В строительной практике для оценки несущей способности грунта основания сваи широко применяются краткосрочные испытания натурных свай. Анализируя краткосрочные испытания свай, необходимо учитывать, что осадки при таких испытаниях имеют заниженные значения. Реологические процессы в аргиллитоподобных глинах и песчаниках не завершаются с окончанием процесса фильтрационного уплотнения и могут продолжаться длительное время. В работе [10] доказано, что осадка сваи на вендских глинах возрастает за 16 сут в 2 раза. Поэтому на основаниях, обладающих реологическими свойствами, необходимо прогнозировать длительное взаимодействие свайного фундамента и грунтового основания. Скорость затухания осадки сваи зависит от типа грунта и его генезиса. По данным А.А. Бартоломея [1], краткосрочные осадки одиночной сваи не превышают 2-3 мм, а стабилизированные осадки одиночной сваи в тугопластичных и твердых глинах составляют примерно 6-12 мм. Если в какой-либо момент разность осадок свайного фундамента превысит предельные значения, то в надземных конструкциях могут возникнуть дополнительные усилия, которые приведут к аварийной ситуации и разрушению элементов конструкций. Таким образом, проблема прогноза длительной работы сваи и грунтового основания, представленного аргиллитоподобными глинами и песчаниками, в настоящее время является актуальной. Кроме того, А.А. Бартоломеем [1], M.F. Randolph и др. [15], B.B. Sheil и B.A. McCabe [16] было доказано, что при оценке работы одиночных забивных свай необходимо учитывать зоны уплотнения в грунтах околосвайного пространства, формирующиеся в результате процесса забивки сваи. В настоящее время в нашей стране изменение характеристик грунта в зоне уплотнения вокруг забивной сваи не учитывается при выполнении численных и аналитических расчетов осадки сваи. 2. Методика исследования В работе рассмотрены результаты моделирования испытаний статической нагрузкой 7 натурных забивных свай на сильновыветерелых и выветрелых аргиллитоподобных глинах и песчаниках и 2 испытаний буронабивных свай на сильновыветрелых и выветрелых аргиллитоподобных глинах. Авторами были выполнены численные расчеты испытанных натурных свай в программном комплексе Plaxis 3D. В ходе численных экспериментов были проведены расчеты с применением моделей Hardening soil и Linear-Elastic для аргиллитоподобной глины и песчаника. По результатам сравнения расчетов была выбрана наиболее оптимальная модель для прогнозирования работы одиночной сваи на аргиллитоподобных глинах и песчаниках. Устройство буронабивных свай не вносит существенных изменений в значения характеристик околосвайного грунта, что ранее подтверждалось расчетами в Plaxis 3D [17], поэтому характеристики грунта вокруг буронабивной сваи принимались согласно данным изысканий на площадках испытаний свай. При моделировании работы забивных свай в расчетную схему дополнительно вводились зоны уплотнения грунта вокруг забивной сваи. Границы зон и значения характеристик грунтов принимались согласно данным А.А. Бартоломея [1] и данным изысканий на площадках испытаний свай. Результаты численных расчетов сравнивались с результатами длительных наблюдений за осадками одиночных свай для выявления модели, наиболее точно отображающей работу сваи на аргиллитоподобных глинах и песчаниках. 3. Результаты численных экспериментов и их анализ Графики осадки для двух забивных свай, опирающихся на выветрелые аргиллитоподобные глины и песчаники, представлены на рис. 1 и рис. 2 соответственно. Рис. 1. Зависимость осадки от нагрузки для забивной сваи на аргиллитоподобной глине: 1 - cтабилизированная длительная осадка натурной сваи; 2 - расчетная осадка для модели Linear-Elastic; 3 - расчетная осадка для модели Hardening soil Fig. 1. The dependence of settlement from the load for driven pile on claystone: 1 - stabilized long-term settlement of a full-scale pile; 2 - calculated settlement for Linear-Elastic model; 3 - calculated settlement for Hardening soil model Рис. 2. Зависимость осадки от нагрузки для забивной сваи на песчанике: 1 - cтабилизированная длительная осадка натурной сваи; 2 - расчетная осадка для модели Linear-Elastic; 3 - расчетная осадка для модели Hardening soil Fig. 2. The dependence of settlement from the load for driven pile on sandstone: 1 - stabilized long-term settlement of a full-scale pile; 2 - calculated settlement for Linear-Elastic model; 3 - calculated settlement for Hardening soil model Полученные результаты расчетов осадки в программном комплексе Plaxis 3D были сопоставлены с ожидаемыми значениями стабилизированной осадки свай, рассчитанными по экспериментальным данным [1] и данным, полученным при краткосрочных испытаниях натурных свай на аргиллитоподобных глинах и песчаниках. Ожидаемая длительная стабилизированная осадка забивных свай для выветрелых аргиллитоподобных глин при нагрузках 1100-1200 кН составляет 6,5-13,5 мм, для сильновыветрелых аргиллитоподобных глин (рухляков) при нагрузке 600 кН - 21,9-29,2 мм, для выветрелых песчаников при нагрузке 900 кН - 11,4-26,3 мм, для сильновыветрелых песчаников (рухляков) при нагрузке 600 кН - 44,6-59,5 мм. Ожидаемая длительная стабилизированная осадка буронабивной сваи на аргиллитоподобных глинах, по данным [1] и [10], при нагрузке на сваю 4400 кН будет составлять 7-23 мм и будет зависеть от степени выветрелости данных грунтов. Численные эксперименты по моделированию в программном комплексе Plaxis 3D работы забивных свай на аргиллитоподобных глинах и песчаниках показали, что введение в расчетную схему зон уплотнения грунтов вокруг забивной сваи позволяет получить близкие значения длительной осадки сваи. Моделирование с использованием модели Hardening soil без учета изменения значений характеристик грунтов вокруг сваи в результате ее забивки показывает завышенные до 2,5 раз значения осадки сваи на аргиллитоподобной глине и до 2,7 раз - на песчанике. Моделирование с использованием модели Hardening soil для аргиллитоподобной глины и песчаника позволяет получить более близкие значения осадки к длительным осадкам натурных свай по сравнению с применением модели Linear-Elastic. Для аргиллитоподобных глин значения расчетных стабилизированных осадок, полученных с использованием модели Linear-Elastic при максимальных нагрузках на сваю 1100-1200 кН, составили 5,96-6,49 мм. При использовании модели Hardening soil для аргиллитоподобной глины значения осадки при аналогичных нагрузках на сваю составили 7,81-11,78 мм. Однако для коротких свай расчет с использованием модели Hardening soil показал превышение несущей способности грунта основания, что не позволило выполнить расчет при некоторых нагрузках на сваю. Результаты моделирования работы забивной сваи на песчаниках свидетельствуют о том, что применение модели Linear-Elastic также показывает заниженные значения осадки сваи по отношению к длительным стабилизированным осадкам натурных свай. Расчетные осадки, полученные с использованием модели Linear-Elastic при нагрузке на сваю 900 кН, составили 6,24-8,93 мм. Расчетные осадки, полученные с использованием модели Hardening soil при нагрузке на сваю 900 кН, составили 6,27-31,51 мм, что хорошо соотносится с ожидаемыми стабилизированными длительными осадками забивной сваи на песчаниках. Моделирование в Plaxis 3D также показало, что для сильновыветрелых разновидностей аргиллитоподобных глин и песчаников (рухляков) расчетные осадки с применением модели Linear-Elastic и модели Hardening soil могут оказаться заниженными по отношению к результатам натурных длительных испытаний свай. Это может привести к ошибкам при прогнозе длительной стабилизированной осадки сваи на аргиллитоподобных глинах и песчаниках и возникновению аварийной ситуации, разрушению элементов конструкций. По мнению авторов, для сильновыветрелых аргиллитоподобных глин и песчаников (рухляков) необходима корректировка моделей грунта для численных расчетов в Plaxis 3D. Графики осадки для одной из буронабивных свай представлены на рис. 3. Рис. 3. Зависимость осадки от нагрузки для буронабивной сваи: 1 - cтабилизированная длительная осадка натурной сваи; 2 - расчетная осадка для модели Linear-Elastic; 3 - расчетная осадка для модели Hardening soil Fig. 3. The dependence of settlement from the load for bored pile: 1 - stabilized long-term settlement of a full-scale pile; 2 - calculated settlement for Linear-Elastic model; 3 - calculated settlement for Hardening soil model Моделирование работы буронабивной сваи на аргиллитоподобных глинах показало, что применение модели Hardening soil свидетельствует о завышенных до 4,3 раз значениях осадки сваи. При использовании модели Hardening soil осадка для выветрелой аргиллитоподобной глины при нагрузке на сваю 4000 кН составила 31,01 мм, для сильновыветрелой аргиллитоподобной глины - 98,09 мм. Расчет осадки буронабивных свай при нагрузке 4000 кН с применением модели Linear-Elastic показал на сильновыветрелой аргиллитоподобной глине осадку 40,42 мм, на выветрелой аргиллитоподобной глине - 32,35 мм. Таким образом, расчет осадки буронабивной сваи в Plaxis 3D с применением модели Linear-Elastic для аргиллитоподобной глины показал наиболее близкие результаты, соотносящиеся с данными натурных наблюдений за длительными осадками одиночных свай. Выводы 1. Численные эксперименты по моделированию в программном комплексе Plaxis 3D работы забивных свай на аргиллитоподобных глинах и песчаниках показали, что введение в расчетную схему зон уплотнения грунтов вокруг забивной сваи позволяет получить значения, близкие к длительной осадке натурных свай. Моделирование с использованием модели Hardening soil без учета изменения значений характеристик грунтов вокруг сваи в результате ее забивки показывает завышенные до 2,5 раз значения осадки сваи на аргиллитоподобной глине и до 2,7 раз - на песчанике. 2. Моделирование работы одиночной забивной сваи с использованием модели Hardening soil для аргиллитоподобной глины и песчаника позволяет получить значения осадки, близкие к длительным осадкам натурных свай. Расчетная осадка забивной сваи на выветрелой аргиллитоподобной глине - 7,81-11,78 мм, прогнозируемая натурная осадка - 6,5-13,5 мм. Расчетная осадка забивной сваи на выветрелом песчанике - 6,27-31,51 мм, прогнозируемая натурная осадка - 11,4-26,3 мм. Однако для коротких свай расчет с использованием модели Hardening soil показал превышение несущей способности грунта основания, что не позволило выполнить расчет при некоторых нагрузках на сваю. 3. Для буронабивных свай на аргиллитоподобных глинах лучший результат при моделировании в программном комплексе Plaxis 3D показало использование модели Linear-Elastic. Применение модели Linear-Elastic для аргиллитоподобной глины позволяет получить результаты, наиболее близкие к имеющимся данным наблюдений за длительными осадками одиночных свай: расчетная осадка буронабивной сваи на сильновыветрелой аргиллитоподобной глине при нагрузке на сваю 4000 кН составила 40,42 мм, натурная осадка - 23,24 мм. 4. Моделирование в Plaxis 3D также показало, что для сильновыветрелых разновидностей аргиллитоподобных глин и песчаников (рухляков) расчетные осадки с применением модели Linear-Elastic и модели Hardening soil могут оказаться заниженными по отношению к результатам натурных длительных испытаний свай. Это может привести к ошибкам при прогнозе длительной стабилизированной осадки сваи на аргиллитоподобных глинах и песчаниках. По мнению авторов, для сильновыветрелых аргиллитоподобных глин и песчаников (рухляков) необходима корректировка моделей грунта для численных расчетов в Plaxis 3D. 5. Необходимо продолжать работы по дальнейшему обобщению опыта устройства свай на выветрелых аргиллитоподобных глинах и песчаниках для оценки длительной работы не только одиночной сваи, но и свайного фундамента.

Об авторах

Е. Н Сычкина

Пермский национальный исследовательский политехнический университет

Я. В Офрихтер

Пермский национальный исследовательский политехнический университет

В. В Антипов

Пермский национальный исследовательский политехнический университет

Список литературы

Статистика

Просмотры

Аннотация - 684

PDF (Russian) - 252

Ссылки

• Ссылки не определены.