Full Text

При проектировании свайных фундаментов зданий и сооружений в настоящее время используются исходные данные об основании, полученные в результате выполнения инженерно-геологических изысканий, статического зондирования, а также статических испытаний свай. Однако все полученные данные в основном могут использоваться для этапа строительства здания и не могут прогнозировать изменение прочностных и деформационных характеристик грунтов в процессе его эксплуатации. При этом при проектировании объектов со специфическим режимом совместной работы основания с фундаментом (повторное, циклическое нагружение и др.) изменение физико-механических характеристик грунтов существенно влияет на техническое состояние зданий и сооружений. Например, неоднократно отмечаются [1] случаи выхода из строя резервуаров в результате неравномерной осадки основания непосредственно в процессе их эксплуатации. При изучении перемещений фундаментов резервуаров в ходе повторного и последующих циклов полного заполнения и разгрузки резервуаров отмечено, что величина осадки при первом и последующих нагружениях фундаментов значительно меняется. Данный эффект наблюдается как для фундаментов на естественном основании, так и для свайных фундаментов. В настоящее время вопрос изменения характеристик сжимаемости основания фундаментов на естественном основании широко изучается, и существует несколько методов оценки изменения модуля деформации основания фундаментов в процессе их эксплуатации [2, 3]. Для определения изменения модуля деформации основания существующих зданий отбираются монолиты грунта непосредственно под фундаментом и проводятся лабораторные испытания. При этом оценить приведенным методом изменение характеристик сжимаемости в основании свайных фундаментов довольно трудно ввиду большой глубины заложения нижнего конца свай. На сегодняшний день совместная работа буронабивных свай с грунтом при повторном нагружении изучается H. Brandl, Ю.Л. Винниковым, В.И. Крутовым, В.Л. Сединым и другими исследователями [4-6]. В частности, при многочисленных статических испытаниях буронабивных свай-близнецов австрийским специалистом H. Brandl [6] отмечено, что при втором и последующих циклах нагружения значительно уменьшается как величина осадки испытанных свай, так и неравномерность осадки в сравнении с результатами, полученными при испытании аналогичных моделей, нагруженных однократно, на той же площадке. Приведенные выводы согласуются с результатами испытаний буронабивных свай в пробитых скважинах [5], при которых также отмечается значительное уменьшение осадки при повторном нагружении. Однако в приведенных исследованиях эффект повторного нагружения описан в большей степени эмпирически и не предложена методика проведения статических испытаний для учета упрочнения основания, полученного при повторном нагружении свай. Целью данной работы явилась оценка изменения деформационных характеристик основания буронабивных свай в процессе повторных нагружений при статических испытаниях. Рис. 1. Инженерно-геологические разрезы в местах испытаний буровых свай при повторных нагружениях [7]: а - свая № 8; б - свая № 3; в - свая № 13; г - свая № 23; д - свая № 18 Fig. 1. Geological sectional drawing in the places of static tests of bored piles under repeated loading Статические испытания буровых свай при повторных нагружениях проводились на производственной площадке в с. Веселое Адлерского района г. Сочи Краснодарского края. Инженерно-геологическое строение грунтов строительной площадки разведано до глубины 30 м. Важной особенностью геологического строения участка является наличие галечникового грунта с супесчаным пластичным заполнителем, очень прочного, насыщенного водой, который относится к классу природных дисперсных грунтов, группе несвязных, подгруппе осадочных, виду крупнообломочных. Толщина слоя галечникового грунта, распределенного вдоль боковой поверхности испытанных свай, варьировалась от 4 до 15,2 м [7]. Схемы расположения инженерно-геологических элементов в активной области основания буровых свай приведены на рис. 1. Физико-механические характеристики инженерно-геологических элементов опытной площадки представлены в табл. 1. Таблица 1 Грунтовые условия опытной площадки [7] Table 1 Soil of experimental site [7] Характеристика Значение для грунтов ИГЭ-2. Суглинок тяжелый тугопластичной консистенции, непросадочный, незасоленный, ненабухающий ИГЭ-3. Глина легкая тугопластичной консистенции, непросадочная, незасоленная, ненабухающая ИГЭ-4. Песок средней крупности, насыщенный водой ИГЭ-5. Галечниковый грунт с супесчаным пластичным заполнителем, невыветрелый, очень прочный, насыщенный водой ИГЭ-6. Супесь пластичная, непросадочная ИГЭ-7. Глина тяжелая полутвердой консистенции, непросадочная, незасоленная, ненабухающая Влажность в естественном состоянии, % 27,5 33,4 24,2 20,7 18,1 27,7 Плотность грунта, г/см3 1,93 1,96 1,84 2,3 2,16 2,05 Коэффициент пористости 0,78 0,9 0,91 - 0,45 0,7 Показатель текучести 0,31 0,32 - 0,5 0,5 0,11 Угол внутреннего трения, град 18 17 35 27 21 20 Удельное сцепление, кПа 22 38 1 3 19 60 Компрессионный модуль деформации, МПа 6,7 4,6 32 35,6 10,1 9,8 Все опытные сваи для проведения статических испытаний были выполнены по технологии CFA длиной 23,5 м и диаметром 630 мм. Все они опирались нижним концом на супесь пластичную с показателем текучести = 0,5. Всего в рамках программы было выполнено пять статических испытаний свай с повторным нагружением. Испытание вдавливающей нагрузкой производилось с учетом требований ГОСТ 5686-2012 «Грунты. Методы полевых испытаний сваями». Нагружение свай производилось с помощью гидравлических домкратов. Опорная конструкция для восприятия вертикальных реактивных сил выполнялась в виде сварных стальных балок двутаврового сечения, закрепленных на арматурных выпусках анкерных свай (рис. 2). Значения нагрузки снимались по показаниям манометра ДМ 8008-ВУ-У2 и пересчитывались в тонно-силы по тарировочному графику. Для определения осадки испытываемых свай использовались два прогибомера 6-ПАО, прикрепленные к независимой реперной системе. Для определения возможных перемещений опорной конструкции использовался нивелир. Увеличение вдавливающего усилия, приложенного к испытываемым сваям, производилось ступенчато. Величина первых трех ступеней нагружения составляла 20 % от расчетной нагрузки, а всех последующих - 10 %. На каждой ступени нагружения натурной сваи снимались отсчеты по всем приборам для измерения деформаций в следующей последовательности: нулевой отсчет - перед нагружением сваи, первый отсчет - сразу после приложения нагрузки, затем последовательно через каждые 15 мин до условной стабилизации деформации (уменьшения скорости перемещения). За критерий условной стабилизации деформации принималась скорость осадки свай на данной ступени нагружения, не превышающая 0,1 мм за последние 60 мин наблюдений. Рис. 2. Схема устройства опорной конструкции [7] Fig. 2. Driving support structure [7] Разгрузка сваи выполнялась после достижения наибольшей нагрузки ступенями, равными удвоенным значениям ступеней нагружения, с выдержкой каждой ступени не менее 15 мин. После полной разгрузки (до нуля) наблюдение за перемещением сваи проводилось в течение 60 мин, со снятием отсчетов через каждые 15 мин. Далее производились второй и третий циклы нагружения сваи по приведенной схеме. Результаты статических испытаний натурных буровых свай в три цикла нагружения приведены на рис. 3. Сравнение величин осадок на каждом цикле нагружения приведено в работе [8]. Для оценки изменения деформационных характеристик по результатам статических испытаний свай использовались конечная осадка свай и приведенный модуль деформации основания, рассчитываемый по формуле, предложенной И.З. Гольдфельдом [9]: (1) При исследовании совместной работы сваи с грунтом отмечается, что нижний конец в пределах эксплуатационных нагрузок работает в стадии уплотнения. Кроме того, согласно результатам исследований сопротивление по боковой поверхности достигает предельного значения при достаточно малых перемещениях [10, 11]. Соответственно, можно предполагать, что нижний конец буронабивной сваи в пределах эксплуатационных нагрузок работает как заглубленный штамп, и модуль деформации основания можно определять по формуле Шлейхера с учетом преобразований [см. формулу (1)], что подтверждается хорошей сходимостью результатов расчета с данными мониторинга осадок фундаментов зданий [9]. Рис. 3. Результаты статических испытаний свай при повторных нагружениях. Осадка сваи: а - № 8; б - № 3; в - № 13; г - № 23; д - № 18 Fig. 3. The results of static tests of piles under repeated loading Результаты изменения осадки в процессе статических испытаний свай, а также результаты определения приведенного модуля деформации приведены в табл. 2. Анализируя результаты определения приведенного модуля деформации основания свай на первом и повторных нагружениях, можно сделать вывод о том, что увеличение деформационной характеристики грунтов имеет большее значение при увеличении осадки испытанной сваи (рис. 4). Таблица 2 Результаты оценки изменения деформационных характеристик грунтов основания свай Table 2 Results of evaluation of deformation characteristics of pile’s soil foundation Номер сваи Осадка (на стадии нагружения), мм Приведенный модуль деформации [9], МПа Увеличение приведенного модуля деформации при повторном нагружении, % I нагружение II нагружение III нагружение I нагружение II нагружение III нагружение 8 14,54 6,94 6,91 58,9 75,6 75,8 28,7 3 9,62 5,81 5,75 70,8 83,1 83,2 17,4 13 8,63 5,18 5,32 71,4 83,1 89,1 16,4 23 4,96 3,87 4,11 111,5 120,7 114,0 8,3 18 2,17 2,05 2,17 226,6 226,3 213,8 0 Рис. 4. График зависимости изменения приведенного модуля деформации при повторном нагружении от конечной осадки свай на первой стадии нагружения Fig. 4. A plot of the change in the reduced modulus of deformation under repeated loading on the ultimate pile’s settlement in the first loading stage Анализируя результаты натурных экспериментов с забивными сваями, M.T. Davisson в 1972 г. установил аппроксимированную зависимость между диаметром (стороной) сваи и перемещением, необходимым для активного включения в работу сопротивления под нижним концом, выраженную в следующем виде [12]: (2) где - перемещение сваи, мм; D - диаметр (сторона) поперечного сечения сваи, мм. В 2009 г. W.M. NeSmith и T.C. Siegel, анализируя применимость критерия исчерпания несущей способности DOL для буровых свай, пришли к выводу, что приведенного в формуле (2) перемещения оказывается недостаточно для активного включения сопротивления под нижним концом в работу [11]. Анализируя приведенные выше исследования, можно сделать вывод, что сопротивление вдавливанию под нижним концом буровых свай в начале испытаний мало и увеличивается по мере перемещений сваи. Первоначально сопротивление сваи вдавливанию обусловлено трением грунта о боковую поверхность свай. При этом лобовое сопротивление сваи постоянно увеличивается, вплоть до исчерпания несущей способности. Учитывая зависимость между увеличением «приведенного» модуля деформации основания при повторном нагружении и конечной осадкой сваи (см. рис. 4), можно предположить, что увеличение деформационных характеристик основания обусловлено образованием уплотненного ядра в активной области в уровне нижнего конца свай за счет перемещений. Эффект формирования уплотненного ядра в уровне нижнего конца буровых свай отмечался при моделировании нагружения опытных моделей свай статической нагрузкой [13, 14]. В данных работах отмечено увеличение плотности грунта в уровне нижнего конца моделей буровых свай, а также перемещение датчиков перемещений в активной области грунта. В результате можно сделать следующие выводы: - при повторном нагружении буровых свай их осадка значительно меньше, чем при первом нагружении; - увеличение приведенного модуля деформации на втором и последующих циклах нагружения по отношению к первому циклу имеет бóльшее значение при большем включении нижнего конца в работу за счет перемещений.

About the authors

P. A Liashenko

Kuban State Agrarian University

D. V Gokhaev

Kuban State Agrarian University

O. A Shmidt

Kuban State Agrarian University

References

Statistics

Views

Abstract - 117

Refbacks

• There are currently no refbacks.