Full Text

Введение Проблемам развития оползневых смещений, обеспечения устойчивости откосов и склонов посвящены труды многих отечественных и зарубежных ученых. Однако в настоящий момент механизм взаимодействия грунта оползней с конструкциями для локальной защиты объектов исследован недостаточно. При изучении нормативных источников выявлено, что в основном рекомендуется полная стабилизация склона с помощью мероприятий активной защиты, хотя могут быть выполнены и мероприятия пассивной защиты [1]. Однако подробных указаний и методик по проектированию свайных сооружений, «обтекаемых» оползнем, в нормативной литературе нет. Кроме этого, был выполнен анализ существующих методик Гинзбурга [2], Мация [3-6] и других ученых [7-11] по проектированию свайных сооружений с учетом условия непродавливания грунта в межсвайное пространство. Выявлено, что данные методики характерны только для свайных сооружений, полностью перекрывающих оползень. Методики расчета давления «обтекания» отдельно стоящих целостных объектов представлены в работах Билеуша [7], Недри [12] и Шадунца [13], в которых не учитывается взаимодействие свайных элементов с грунтом оползней. Надежность и безопасность линейных противооползневых сооружений при защите отдельно стоящих объектов обеспечиваются принятием высоких коэффициентов запаса, что приводит к значительному снижению их экономической эффективности. 1. Расчетная схема численных экспериментов исследований Для эффективной защиты опор эстакад от деформаций, а также рационального расположения свайных элементов защитного сооружения проведен ряд исследований. Исследование рационального расположения свайных элементов, а также определение расстояний до границ расчетной схемы приведены в работах [3, 14]. Оптимизированная согласно источникам [15, 16] расчетная схема «обтекаемого» сооружения, расположенного «клином» (углом) относительно вектора смещения грунта, включает в себя следующие параметры (рис. 1): диаметр свай D = 1,0 м; шаг свай в ряду 2,0 ≤ L ≤ 6,0 м; угол встречи 30° ≤ α ≤ 90°. Рис. 1. Оптимизированная расчетная схема задачи «обтекания» свайного сооружения грунтом оползней при расположении «клином» Fig. 1. The optimized settlement scheme of a problem of “flow” of a pile construction soil of landslides at an arrangement “wedge” Моделирование взаимодействия глинистых грунтов как наиболее распространенных в районе строительства (район Большого Сочи) с защитным сооружением реализовано методом конечных элементов с помощью программного комплекса Plaxis. Нагружение в каждом численном эксперименте проводилось пошагово (ступенями) до образования пластического разрушения грунтового тела и дальнейшего его течения грунта. Разрушение грунта могло происходить как в результате процесса продавливания грунта между сваями, так и при «обтекании» (при условии достаточной несущей способности грунтового тела между свайными элементами). Характеристики грунтов приняты согласно данным региональных изысканий Северного Кавказа [17]. 2. Влияние конфигурации ряда свай на формирование зон пластических деформаций Для проектирования равномерно нагруженного свайного защитного сооружения, работающего в условиях «обтекания» с целью обеспечения максимальной эффективности свайно-грунтовой системы, проведен анализ распределения давления, приходящегося на каждую сваю из трех при различном шаге элементов и выдвижке H средней сваи, что показано на рис. 2. Развитие пластических деформаций при изменении величины выдвижки H средней сваи (из трех) представлено на рис. 3. Исследование развития пластических деформаций при шаге свай L = 2,0D-4,5D (между осями) показало следующее [15, 16]: 1. При угле встречи α = 90° оползневое давление практически равномерно воспринимают все сваи. При этом развиваются пластические деформации в виде «лепестков» на краях сооружения, что говорит о развитии процесса «обтекания» смещающимися грунтами. а б Рис. 2. Распределение оползневого давления, приходящегося на каждую сваю из трех в зависимости от угла встречи α: а - при L/D = 2,0; б - при L/D = 3,5 Fig. 2. Distribution of the landslide pressure having each pile from three depending on a meeting corner α: a - at L/D = 2,0; b - at L/D = 3,5 а б Рис. 3. «Пластические точки» Кулона-Мора (красные) и растяжения (черные). Стадия образования пластических деформаций грунта и разрушения его структуры. Шаг свай L = 3,5D: а - угол встречи α = 90°; б - угол встречи α = 30° Fig. 3. “Plastic points” of the Pendent Mora (red) and stretchings (black). Stage of formation of plastic deformations of soil and destruction of its structure. Step of piles of L = 3,5D: a - meeting corner α = 90°; b - meeting corner α = 30° 2. При выдвижке сваи в диапазоне 45° ˂ α ≤ 90° перед конструкцией увеличивается зона уплотнения грунта как выше сооружения, так и в стороны от него. Продавливание грунта между сваями отсутствует, а происходит только «обтекание». Зоны пластических деформаций перед каждой сваей смыкаются в общее уплотненное грунтовое ядро. Такой результат показывает, что полезная работа сооружения повысилась за счет увеличения зоны влияния конструкции. 3. При выдвижке сваи 30° ≤ α ˂ 45° происходит неравномерное загружение сооружения. «Лепестковые» зоны пластических деформаций грунта развиваются перед каждой сваей индивидуально, а также происходит продавливание грунта между сваями. В этом случае максимальную нагрузку воспринимает средняя свая [15, 16]. При шаге свай от L = 5,0D-6,0D наблюдается следующее: 1. Развитие пластических деформаций перед сооружением при различных углах встречи α (от 90 до 30°) наблюдается индивидуальная работа каждой сваи. Происходит продавливание грунта между сваями и «обтекание» по сторонам сооружения одновременно. В этом случае каждая свая работает как отдельно стоящий элемент, т.е. сооружение не ограничивает движение оползневых масс. 2. При редком расположении свай (L ≥ 5,0D), а также при любом шаге свай с выдвижкой средней сваи 30° ≤ α ˂ 45° зоны пластических деформаций разрываются и приобретают локальный характер, преимущественно на фронтальной поверхности свай относительно приложенной оползневой нагрузки. Давление «обтекания» вокруг сооружения сопоставимо с давлением продавливания между сваями, в связи с тем что элементы работают индивидуально [15, 16]. 3. Влияние расстановки свай на распределение давления на каждый элемент в ряду Для проектирования равномерно нагруженного свайного защитного сооружения от оползней, работающего в условиях «обтекания» грунтовыми массами, для обеспечения максимальной эффективности свайно-грунтовой системы в целом был проведен анализ распределения давления, приходящегося на каждую сваю из трех при различных конфигурациях сооружения. Согласно полученным результатам расчетов выявлено следующее [15, 16]: 1. При шаге свай L = 2,0D-3,5D давление от оползневых масс распределяется неравномерно. Средняя свая (из трех) является наиболее загруженной. Характер распределения давления указывает на то, что при увеличении выдвижки H средней сваи на угол встречи вектора смещения оползня с осью сооружения 45° ˂ α ˂ 90° разница в давлении, приходящемся на среднюю и крайние сваи, увеличивается на 7-11 %. При изменении угла встречи 30° ˂ α ˂ 45° наблюдается уменьшение разницы давления, приходящегося на среднюю и крайние сваи (из трех), на 7-9 %. 2. При шаге свай L = 3,5D-4,0D (см. рис. 2) графики распределения давления на среднюю и крайние сваи пересекаются, что указывает на равномерное распределение давления в сооружении. Согласно результатам расчетов оптимальным углом встречи является 70° ˂ α ˂ 85°. При уменьшении угла встречи α наблюдается неравномерное загружение сооружения: средняя свая более загружена по сравнению с крайними. Максимальная разница между давлением на среднюю и крайние сваи приходится на угол встречи α = 45°. При этом разница между давлениями изменяется в диапазоне 18-22 %. 3. При шаге свай в ряду L = 4,5D график распределения давления на крайние и среднюю сваи расходится (не пересекается), что говорит о неравномерном загружении сооружения. Максимальная разница между давлениями на сваи наблюдается при угле встречи α = 45°. 4. При шаге свай L = 5,5D-6,0D выявлено пересечение графиков распределения давления. Однако развитие пластических деформаций грунта показало, что каждая свая работает обособленно (как отдельно стоящий элемент). Применять такую расстановку свай при проектировании противооползневых защитных сооружений не рекомендуется [15, 16]. 4. Проектирование защитных сооружений на свайном основании, «обтекаемых» глинистыми грунтами оползня Основными принципами проектирования свайных противооползневых сооружений инженерной защиты отдельно стоящих объектов являются надежность конструкции, максимальная скорость возведения, экономическая эффективность, обеспечение безопасной эксплуатации защищаемого точечного объекта, в частности опор эстакад. Основной проблемой строительства сооружений на оползневых и оползнеопасных территориях является нестабильность грунтов при изменении уровня грунтовых вод, а также пригрузка склона строительной техникой. Для защитных конструкций, отклоняющих смещение оползневых масс от объекта, должны быть обеспечены локальная устойчивость склона ниже защитного сооружения, техническая возможность подъезда строительной техники без нарушения устойчивости оползневого склона, прочность проектируемых свайных элементов. С целью снижения давления «обтекания» защитные сооружения рекомендуется устраивать под углом к вектору смещения оползневых грунтов, или «клином». Согласно результатам проведенных исследований можно сказать, что: - оптимальный угол встречи вектора смещения оползневых масс с осью сооружения с точки зрения равномерного загружения всех элементов варьируется в диапазоне 70° ≤ α ≤ 85°; - рекомендуемый угол встречи с точки зрения уменьшения действующего оползневого давления изменяется в пределах 45° ≤ α ≤ 90°; - не рекомендуется выполнять «клин» с углом встречи α < 45°; - рекомендуется выполнять шаг свай L = 2,0D-4,5D. Предельное давление «обтекания» Pпред для глинистых пород, согласно проведенным исследованиям, рекомендуется определять по формуле где D - ширина призматической или диаметр круглой сваи, м; L - шаг свайных элементов в ряду, м; е - число Эйлера, равное 2,7183…; с - удельное сцепление грунта, кПа. Результаты исследований взаимодействия грунта свайных «обтекаемых» сооружений были использованы на ответственных геотехнических объектах Краснодарского края [1, 3, 18], в частности при устройстве мероприятий инженерной защиты опор эстакады № 3 на объекте «Дублер Курортного проспекта». Разработаны проекты и построены как линейные защитные сооружения, так и сооружения, расположенные «клином» (рис. 4). Рекомендации для выполнения расчетов и проектирования получили свое отображение в отраслевых дорожных документах ОДМ 218.2.050-2015 и ОДМ 218.2.033-2013 и представлены в виде блок-схем (рис. 5, 6). Рис. 4. Защитное «обтекаемое» свайное сооружение, расположенное «клином» Fig. 4. The protective “streamline” pile construction located “wedge” Рис. 5. Общая блок-схема для проектирования защитных сооружений на свайном основании, «обтекаемых» грунтом оползня Fig. 5. The general block diagram for design of the protective constructions on the pile basis which are “flowed round” by landslide soil Заключение При устройстве инженерной защиты автомобильных опор эстакад в г. Сочи потребовалась разработка эффективной методики расчета и проектирования свайных защитных сооружений, «обтекаемых» оползневыми грунтами. Выполненные численные эксперименты, реализованные в программном комплексе Plaxis, позволили определить оптимальные параметры свайных отдельно стоящих сооружений. Предлагаемая методика расчета и проектирования дала возможность разработки конструктивных решений и строительства технико-экономически эффективных сооружений по сравнению с другими методиками. Рис. 6. Блок-схема расчета свайных защитных сооружений, «обтекаемых» глинистыми грунтами Fig. 6. Block diagramof calculation of the pile protective constructions which are “flowed round” by clay soil

About the authors

S. I Matsii

Kuban State Agrarian University named after I.T. Trubilin

D. V Leier

Kuban State Agrarian University named after I.T. Trubilin

A. K Riabukhin

Kuban State Agrarian University named after I.T. Trubilin

References

Statistics

Views

Abstract - 87

Refbacks

• There are currently no refbacks.