Full Text

Введение Оценка надежности несущих конструкций промышленных зданий является одной из наиболее важных научно-технических задач обеспечения их технической безопасности. В рамках настоящего исследования выполнены работы по обследованию технического состояния бетонных и железобетонных несущих конструкций промышленных зданий, где применяются нефтепродукты. В условиях воздействия нефтепродуктов прочность бетона на сжатие снижается на 40-70 %, а при длительном воздействии в течение 25-30 лет - в два-три раза по сравнению с проектными значениями для бетона без воздействия нефтепродуктов [1, 2]. Описан экспериментальный анализ, проведенный с целью оценки прочности бетона на сжатие и его связи с арматурой. Долгосрочные исследования проводились с целью определения влияния группы нефтепродуктов (минеральных масел) на свойства образцов бетона и железобетона [3-5]. Это обусловливает увеличение вероятности проявления деструктивных процессов в несущих бетонных и железобетонных конструкциях промышленных зданий и опасность их разрушения с различной степенью тяжести. Отработанное и свежее машинное масло не одинаково воздействуют на физико-механические свойства и структуру бетона [1, 6]. Это связано с различной вязкостью свежего и отработанного минерального масла. Наиболее негативное воздействие оказывают содержащиеся в нефтепродуктах смолы и присадки, а также асфальто-смолистые вещества, находящиеся в отработанных маслах. Результаты исследования влияния вязкости нефтепродуктов на деформативные свойства бетона представлены в [7]. Предложенная эмпирическая модель позволяет составлять прогноз изменения деформаций в зависимости от осевого нагружения бетона, пропитанного различными нефтепродуктами. Закономерности изменения прочностных и деформативных свойств бетона и железобетона показаны в работах [2, 8]. Исследования влияния нефтепродуктов на деформативные свойства бетона и железобетона позволили выявить различные аспекты их воздействия. Результаты исследования деформативных свойств бетона, пропитанного минеральным маслом И-20, представлены в работе [9]. Однако в процессе эксплуатации промышленных зданий на их несущие конструкции попадают и другие нефтепродукты. Устранению этого недостатка посвящена публикация [10], в которой представлены результаты исследования влияния различных нефтепродуктов (минерального масла И-30, топочного мазута, дизельного топлива, осветительного керосина, бензина А-80) на деформативные свойства бетона. Показано, что при осевом сжатии бетона, пропитанного указанными нефтепродуктами, поперечные деформации возрастают, а продольные - уменьшаются по сравнению с контрольными образцами. В результате теоретических и экспериментальных исследований установлены закономерности изменения физико-механических характеристик бетона и железобетона в зависимости от вязкости пропитывающих минерального и растительного масла [11]. Снижение несущей способности или даже отказ конструкции из-за усталости материала происходит вследствие накопления деформаций, вызванных часто меняющейся нагрузкой, и может наступить даже при незначительных напряжениях. При многократном приложении нагрузки в бетоне нарушаются вязкие связи между структурными элементами. Это приводит к образованию микротрещин с различной глубиной и шириной раскрытия [12]. После снятия нагрузки указанные связи не восстанавливаются, а трещины остаются. С увеличением условной вязкости нефтепродуктов показатель выносливости бетона снижается [12, 13]. При изучении выносливости бетонных и железобетонных конструкций промышленных зданий наиболее эффективным направлением анализа является исследование работы физических моделей [14]. В физическом моделировании усталости материала вместо фактически действующих нерегулярных и случайно меняющихся нагружений применяют циклические нагружения с постоянной амплитудой. При этом выявлено статистически значимое различие показателей выносливости бетона, пропитанного нефтепродуктами с неодинаковой вязкостью. В результате исследований [15, 16] выявлены закономерности влияния вязкости нефтепродуктов на выносливость бетона и разработана эмпирическая модель, позволяющая прогнозировать развитие усталостных явлений в несущих бетонных и железобетонных конструкциях. Экспериментальные исследования выносливости позволяют давать оценку остаточной долговечности и составлять прогноз развития усталостного трещинообразования в бетоне [13]. Обоснованный прогноз поведения конструкции является одним из важнейших элементов обеспечения безопасных условий эксплуатации промышленных зданий. Целью исследования является выявление особенностей влияния нефтепродуктов с различной вязкостью на физико-механические свойства бетона и предложение количественной оценки надежности несущих конструкций по индексу механической безопасности. Теоретическое и экспериментальное исследование позволило разработать метод количественной оценки технического состояния бетонных несущих конструкций промышленных зданий, где используют или производят нефтепродукты. 2. Методика экспериментального исследования Для экспериментального исследования изготовлены кубики и призмы из бетона класса В30 (Rb = 28 МПа) и цементно-песчаного раствора марки М200 (Rb = 20 МПа). Исследование бетона, пропитанного нефтепродуктами с различной вязкостью, выполнено на основе анализа, обобщения и оценок экспериментальных данных о влиянии нефтепродуктов на деформативные свойства бетона и строительного цементно-песчаного раствора с последующей статистической обработкой полученных результатов, а также сравнения с данными других исследователей. При осевом сжатии образцов относительный уровень статического напряжения определяется по формуле , (1) где σ - текущее напряжение при статической нагрузке осевого сжатия, МПа; - проектное сопротивление бетона осевому сжатию, МПа. По результатам анализа данных о выносливости бетонных образцов, пропитанных нефтепродуктами с различной условной вязкостью, а также образцов без пропитки по известным методикам построена линия регрессии и обоснован выбор оптимальной эмпирической формулы. 3. Оценка влияния нефтепродуктов на надежность бетонных и железобетонных несущих конструкций 3.1. Изменения продольных деформаций бетона Графики изменения продольных деформаций контрольных образцов и образцов, пропитанных керосином, дизельным топливом, индустриальным маслом И-30 и мазутом, представлены на рис. 1. Продольные деформации исследованных образцов изменяются по нелинейной закономерности. При возрастании осевого нагружения сжатия увеличение продольных деформаций у пропитанных нефтепродуктами образцов менее интенсивно, чем у контрольных образцов. В диаграммах изменения продольных деформаций можно выделить два участка: с относительно малой интенсивностью нарастания деформаций и незначительным разбросом данных и с резким изменением нарастания деформаций и увеличением амплитуды разброса данных. Анализ изменения продольных деформаций образцов при нагружениях от до представлен в табл. 1. Анализ изменения продольных деформаций образцов при нагружениях от дo представлен в табл. 2. Рис. 1. Изменение продольных деформаций при осевом сжатии образцов, пропитанных керосином, дизельным топливом, маслом И-30, мазутом Fig. 1. Variation of longitudinal strains аt the axial compression soaked by lamp kerosene, diesel fuel, petroleum oil I-30, masout M-40 Таблица 1 Изменение продольных деформаций образцов при нагружениях от до Table 1 Change of the longitudinal deformation of the samples during loading from to Тип образцов Деформации (ε ·10-4 мм) Меньше, чем для контрольных образцов, % мин. макс. среднее Контрольные образцы 0,60 5,70 2,60 - Пропитанные керосином 0,48 5,00 2,40 8,90 Пропитанные дизельным топливом 0,70 5,60 2,50 5,10 Пропитанные маслом И-30 0,25 5,20 1,94 25,50 Пропитанные мазутом M-40 0,39 4,50 1,94 25,60 Таблица 2 Изменение продольных деформаций образцов при нагружениях от до Table 2 Change in longitudinal deformation of the samples during loading from to Тип образцов Деформации (ε ·10-4 мм) Меньше, чем для контрольных образцов, % мин. макс. среднее Контрольные образцы 6,30 15,20 9,80 - Пропитанные керосином 5,10 17,40 8,90 9,20 Пропитанные дизельным топливом 5,00 15,20 9,30 5,50 Пропитанные маслом И-30 4,50 15,20 8,40 14,30 Пропитанные мазутом M-40 3,90 12,50 7,90 19,70 Анализ диаграмм показывает, что продольные деформации образцов, пропитанных нефтепродуктами с различной вязкостью, изменяются не одинаково при увеличении относительного уровня статической нагрузки При осевом нагружении образцов, пропитанных нефтепродуктами, продольные деформации ниже, чем при нагружении контрольных образцов. Нефтепродукты в порах образцов оказывает дополнительное сопротивление осевому сжатию цементного камня. 3.2. Изменения поперечных деформаций бетона Диаграммы изменения поперечных деформаций образцов, пропитанных различными нефтепродуктами, представлены на рис. 2. Нарастание поперечных деформаций имеет нелинейный характер. Абсолютные значения поперечных деформаций образцов, пропитанных различным нефтепродуктами, неодинаковы и зависят от их вязкости. Разброс экспериментальных данных обусловлен неоднородностью бетонных образцов. Диаграммы можно разделить на два участка: а) с относительно малой интенсивностью нарастания деформаций и незначительным разбросом данных; б) с резким изменением нарастания деформаций и увеличением амплитуды разброса данных. Анализ изменения поперечных деформаций образцов при нагружениях от дo представлен в табл. 3. Нелинейный характер изменения поперечных деформаций контрольных образцов обусловлен тем, что при относительно небольших нагрузках в цементном камне образуются отдельные очаги нарушения адгезии цементной матрицы к заполнителю. Увеличение нагрузки приводит к превращению отдельных очагов в микроскопические трещины. По мере нарастания нагрузки микроскопические трещины превращаются в «волосяные», которые различимы невооруженным глазом. Дальнейшее увеличение нагрузки приводит к образованию макротрещин, которые стремительно расширяются до разрушения образца. Рис. 2. Изменение поперечных деформаций при осевом сжатии образцов, пропитанных керосином, дизельным топливом, маслом И-30, мазутом М-40 Fig. 2. Variation of transversal strains аt the axial compression soaked by lamp kerosene, diesel fuel, petroleum oil I-30, masout M-40 Таблица 3 Изменение поперечных деформаций образцов при нагружениях от дo Table 3 The variation of the transverse deformation of the samples during loading from to Тип образцов Деформации (ε ·10-4 мм) Больше, чем для контрольных образцов, % мин. макс. среднее Контрольные образцы 0,10 0,80 0,30 - Пропитанные керосином 0,11 1,23 0,47 36,80 Пропитанные дизельным топливом 0,09 1,15 0,59 72,70 Пропитанные маслом И-30 0,08 1,80 0,73 89,10 Пропитанные мазутом M-40 0,10 2,20 0,76 123,00 Анализ изменения поперечных деформаций образцов при нагружениях от дo представлен в табл. 4. Таблица 4 Изменение поперечных деформаций образцов при нагружениях от дo Table 4 The variation of the transverse deformation of the samples during loading from to Тип образцов Деформации (ε ·10-4 мм) Больше, чем для контрольных образцов, % мин. макс. среднее Контрольные образцы 1,16 5,87 2,15 - Пропитанные керосином 1,10 5,29 2,52 16,80 Пропитанные дизельным топливом 1,30 6,90 2,97 37,90 Пропитанные маслом И-30 1,51 6,70 3,70 71,30 Пропитанные мазутом M-40 2,30 8,50 4,03 87,40 3.3. Сопоставительный анализ продольных и поперечных деформаций Изменения продольных деформаций при осевом сжатии бетона обусловлены тем, что нефтепродукты, как несжимаемые жидкости, находящиеся в порах, совместно со скелетом бетона воспринимают часть нагрузки на себя и сдерживают образование деформаций в продольном направлении. В поперечном направлении образцов давление создает распор, приводящий к разрушению скелета бетона. Полученные данные развивают, дополняют и уточняют результаты исследований других авторов в разные годы [3, 4, 6, 8-10, 15-17]. Совокупность признаков позволяет считать, что важным фактором, влияющим на деформативные свойства бетона, является вязкость пропитывающего нефтепродукта. 3.4. Оценка изменения деформаций бетона, пропитанного нефтепродуктами, с известной условной вязкостью при его статическом сжатии На основе экспериментальных данных разработаны эмпирические математические модели изменения поперечных и продольных деформаций в зависимости от относительного уровня напряжений от статической осевой нагрузки и условной вязкости нефтепродуктов. Математические модели разработаны методом наименьших квадратов (Ordinary Least Squares). Степень рациональности моделей определена по коэффициенту детерминации R2. Модель для поперечных деформаций имеет вид (2) Модель для продольных деформаций имеет вид (3) где sre - относительный уровень статического напряжения, д.ед.; , - относительные поперечные и продольные деформации, д.ед.; (°ВУ) - величина условной вязкости, градусы Энглера (°Е). Анализ результатов расчетов по (2) и (3) и сравнение их с экспериментальными данными показывают, что разработанные эмпирические формулы с точностью ±3-4 % и коэффициентами детерминации и моделируют изменения соответственно поперечных и продольных деформаций пропитанного различными нефтепродуктами бетона при осевом статическом сжатии. 3.5. Оценка индекса деформативной безопасности Оценку индекса деформативной безопасности пропитанного нефтепродуктами бетона при осевом статическом нагружении целесообразно производить по формулам: а) для поперечных деформаций: (4) б) для продольных деформаций: (5) где , - допустимые поперечные и продольные относительные деформации. Предложенные индексы безопасности по предельным состояниям второй группы представляют собой критерии надежности пропитанных нефтепродуктами несущих бетонных и железобетонных конструкций промышленных зданий. 3.6. Оценка индекса усталости несущих конструкций Анализ и сопоставление экспериментальных данных с результатами исследований различных авторов [1-4, 6, 8-10, 15-17] показывают, что применение разработанных эмпирических моделей целесообразно для оценки изменения деформаций бетона, пропитанного нефтепродуктами с известной условной вязкостью. Прогнозирование изменения технического состояния бетонных и железобетонных конструкций, находящихся под воздействием нефтепродуктов, связано с оценкой запаса между воздействием и несущей способностью исследуемых элементов. Оценку выносливости бетонных элементов несущих конструкций, подверженных воздействию нефтепродуктов, предложено производить по индексу усталости, который определяется по формуле (6) где - проектный уровень выносливости без воздействия нефтепродуктов; - относительный предел выносливости. Проектный уровень выносливости определяется по формуле (7) здесь - максимальное нормальное напряжение в сжатом бетоне, МПа; - проектное сопротивление бетона осевому сжатию, МПа. Относительный предел выносливости (усталостной прочности) зависит от количества циклов (N), выдержанных образцами железобетонных балок до разрушения, и вязкости пропитанных ими нефтепродуктов, и определяется по формуле (8) где °ВУ - градус условной вязкости нефтепродукта, градусы Энглера °Е; N - количество циклов многократно повторяющегося нагружения. Формула (8) позволяет прогнозировать поведение пропитанных нефтепродуктами бетонных и железобетонных несущих конструкций промышленных зданий в конкретных условиях эксплуатации. Определение выносливости бетонных и железобетонных несущих конструкций, пропитанных нефтепродуктами, составляет основу оценки их технического состояния. Заключение В результате исследования влияния нефтепродуктов с различной вязкостью на деформативные свойства бетона и железобетона выявлены основные механизмы их негативного воздействия. На основе экспериментальных данных разработаны эмпирические математические модели изменения поперечных и продольных деформаций в зависимости от вязкости пропитавшего нефтепродукта и величины осевого нагружения; указанные модели позволяют оценивать изменение соответственно поперечных и продольных деформаций пропитанного нефтепродуктами бетона коэффициентами детерминации и В результате выполненного теоретического и экспериментального исследования существенно расширена информация о влиянии нефтепродуктов и их вязкости на деформативные свойства бетона и железобетона. Это позволяет принимать объективные обоснованные инженерные решения по обеспечению безопасных условий эксплуатации промышленных зданий. Исследования в данном направлении продолжаются.

About the authors

A. P Svintsov

Peoples' Friendship University of Russia (RUDN University)

Yu. V Nikolenko

Peoples' Friendship University of Russia (RUDN University)

References

Statistics

Views

Abstract - 157

Refbacks

• There are currently no refbacks.