Efficiency of Application of Water-Gas Mixtures Used to Increase Oil Recovery and Rearrange Fluid Flow

Grigorii P. Khizhniak; Хижняк Григорий Петрович; Aleksei M. Amirov; Амиров Алексей Маратович; Evgenii A. Gladkikh; Гладких Евгений Александрович; Artak P. Kishmirian; Кишмирян Артак Паргевович; Maksim A. Potaskuev; Потаскуев Максим Андреевич

doi:10.15593/2224-9923/2016.18.5

Эффективность применения водогазовых смесей для повышения нефтеотдачи и перераспределения фильтрационных потоков

Авторы: Хижняк Г.П.¹, Амиров А.М.¹, Гладких Е.А.¹, Кишмирян А.П.¹, Потаскуев М.А.¹
Учреждения:
1. Пермский национальный исследовательский политехнический университет
Выпуск: № 18 (2016)
Страницы: 42-52
Раздел: Статьи
URL: https://ered.pstu.ru/index.php/geo/article/view/1261
DOI: https://doi.org/10.15593/2224-9923/2016.18.5
Цитировать

Аннотация
Полный текст
Об авторах
Список литературы
Статистика

Аннотация

Текущее состояние разработки ряда месторождений Пермского края отличается невысоким текущим коэффициентом нефтеотдачи и исчерпанием потенциала заводнения для продолжения экономически эффективной довыработки остаточных запасов нефти. Для повышения эффективности разработки, увеличения коэффициента нефтеотдачи залежей применяются водогазовые смеси. Учитывая слоисто-неоднородное строение коллекторов и небольшие мощности прослоев, водогазовая смесь может быть экономически эффективно применена для создания значительных по объему потокоотклоняющих барьеров с целью повышения охвата пласта заводнением и, как следствие, увеличения коэффициента извлечения нефти в различных геолого-технологических условиях разработки терригенных и карбонатных коллекторов Пермского края. Одной из разновидностей газовых методов воздействия на пласт является закачка водогазовой смеси c недиспергированной или диспергированной газовой фазой. В результате применения этих смесей происходит повышение насыщенности газом промытых зон пласта, что снижает их фазовую проницаемость и перераспределяет потоки вытесняющих агентов как по толщине, так и по площади. Рассмотрено применение водогазовой смеси c недиспергированной и диспергированной газовой фазой для довытеснения нефти из терригенной и карбонатной двухслойных керновых моделей пласта. Каждая двухслойная модель состояла из двух параллельно расположенных керновых моделей, моделирующих низкопроницаемый и высокопроницаемый пропластки. Результаты выполненных исследований свидетельствуют об эффективности применения водогазовых смесей для повышения нефтеотдачи в карбонатных и терригенных коллекторах. Водогазовые смеси показали также свою эффективность для перераспределения потоков в слоисто-неоднородных пластах. Использование недиспергированной и диспергированной водогазовой смеси приводит к увеличению коэффициента вытеснения как низкопроницаемой, так и высокопроницаемой моделей, при этом применение диспергированной водогазовой смеси приводит к более высоким значениям коэффициента вытеснения и более существенному перераспределению потоков. Сравнение результатов применения водогазовых смесей в терригенной и карбонатной моделях показало: применение диспергированной водогазовой смеси с целью увеличения коэффициента вытеснения одинаково эффективно при закачке как в терригенные, так и в карбонатные коллекторы; применение недиспергированной водогазовой смеси более эффективно в карбонатном коллекторе.

Ключевые слова

лабораторные исследования, керн, модель пласта, проницаемость, коэффициент вытеснения нефти водой, водогазовая смесь, слоисто-неоднородный коллектор, отклоняющая технология.

Полный текст

Введение Текущее состояние разработки ряда месторождений Прикамья отличается невысоким текущим коэффициентом нефтеотдачи и исчерпанием потенциала заводнения для продолжения экономически эффективной довыработки остаточных запасов нефти. Для повышения эффективности разработки, увеличения коэффициента нефтеотдачи залежей возможно применение газовых методов воздействия на пласт с использованием газа газовых шапок и азота воздуха. К таким методам относится попеременная циклическая закачка оторочек воды и газа или воды и водогазовой смеси. Технология вытеснения нефти газом и водой с целью повышения нефтеотдачи давно исследуется зарубежными и отечественными учеными и успешно применяется в промысловой практике [1-6]. Несмотря на это, в настоящее время не получен окончательный ответ, каким образом проводить вытеснение для достижения максимального извлечения нефти. Очередность и объемы закачки вытесняющих агентов, их комбинация и цикличность, а также длительность воздействия каждым агентом в цикле могут быть самыми различными [7-9]. В связи с этим актуально проведение лабораторных исследований с использованием реального керна для определения наиболее эффективной технологии вытеснения нефти из слоисто-неоднородных коллекторов, так как теория фильтрации газированных жидкостей основана на ряде правил, которые не являются очевидными и требуют всегда экспериментальной проверки. К ним, в частности, относятся предположения о существовании термодинамического равновесия в пластовой системе, об универсальности зависимостей фазовых проницаемостей для нефти и газа от насыщенности и др. [2, 10]. В результате применения водогазовой смеси c недиспергированной (НВГС) или диспергированной (ДВГС) газовой фазой происходит повышение насыщенности газом промытых зон пласта, что снижает их фазовую проницаемость и перераспределяет потоки вытесняющих агентов как по толщине, так и по площади [11]. Учитывая слоисто-неоднородное строение коллекторов и небольшие мощности прослоев, водогазовая смесь может быть экономически эффективно применена для создания значительных по объему потокоотклоняющих барьеров с целью повышения охвата пласта заводнением и, как следствие, увеличения коэффициента извлечения нефти в различных геолого-технологических условиях разработки терригенных и карбонатных коллекторов Пермского края [12]. Образцы керна для исследования Для исследований готовилась коллекция, состоящая из двух двухслойных керновых моделей пласта. Первая двухслойная модель (модель 1) состояла из двух параллельно расположенных терригенных керновых моделей, моделирующих низкопроницаемый (модель 1.1) и высокопроницаемый (модель 1.2) пропластки. Вторая двухслойная модель (модель 2) состояла из двух параллельно расположенных карбонатных керновых моделей, также моделирующих низкопроницаемый (модель 2.1) и высокопроницаемый (модель 2.2) пропластки. Ввиду отсутствия достаточного количества керна конкретного месторождения, исследования проводились на сборных моделях, состоящих из образцов керна различных месторождений, обладающих составом и поверхностными свойствами пород в пласте. Коллекторские свойства исследованных двухслойных моделей приведены в табл. 1. Фильтрационные испытания При подготовке и проведении исследований на керновых моделях использовалась изовискозная модель нефти, в которой реальная нефть доводилась до вязкости 3,8 мПа·с в пластовых условиях при пластовой температуре 25 °С путем добавления керосина не более 30 %. В качестве модели пластовой воды применялся раствор NaCl с плотностью 1,144 г/л, вязкостью 1,48 мПа∙с. Фильтрационные испытания были проведены на установке УИК-5ВГ, которая оснащена блоком создания водогазовой смеси, укомплектована визуальной ячейкой высокого давления, цифро- Таблица 1 Фильтрационно-емкостные свойства керновых моделей пласта № п/п Описание опыта Номер модели Пористость, доли ед. Проницаемость абсолютная по газу, мД Проницаемость по пластовой воде, мД Проницаемость по нефти, мД Остаточная водонасы- щенность Kов, доли ед. Начальная нефтенасыщенность, доли ед. 1 Вытеснение нефти из терригенной двухслойной керновой модели пласта оторочками недиспергированной водогазовой смеси и воды объёмом 30 % от объема пор 1.1 17,33 40,4 39,2 31,1 16,74 83,26 1.2 18,42 199,6 192,4 178,6 8,69 91,31 2 Вытеснение нефти из карбонатной двухслойной керновой модели пласта оторочками недиспергированной водогазовой смеси и воды объёмом 30 % от объема пор 2.1 14,03 9,3 9,1 7,2 16,97 83,03 2.2 7,99 99,5 92,9 100,3 11,61 88,39 3 Вытеснение нефти из терригенной двухслойной керновой модели пласта оторочками диспергированной водогазовой смеси и воды объёмом 30 % от объема пор 1.1 17,32 35,4 33,2 30,2 14,03 85,97 1.2 20,84 196,5 191,5 175,3 7,99 92,01 4 Вытеснение нефти из карбонатной двухслойной керновой модели пласта оторочками диспергированной водогазовой смеси и воды объёмом 30 % от объема пор 2.1 16,40 9,7 9,5 7,4 16,40 83,60 2.2 9,03 93,9 91,0 101,5 9,03 90,97 вой камерой с микроскопом для фото- и видеофиксации структуры потока водогазовой смеси. Блок создания водогазовой смеси позволяет производить недиспергированные и диспергированные водогазовые смеси с размером пузырьков порядка 30 мкм. Для проведения исследований стандартная гидравлическая схема установки была доборудована трехпозиционными вентилями, тройниковыми соединителями и трубками высокого давления, что обеспечило возможность использования дополнительного (второго) кернодержателя для моделирования гидродинамически связанных разнопроницаемых пропластков. Проницаемость моделей по газу ранжировалась следующим образом: а) от 30 до 50 мД - низкопроницаемые терригенные модели; б) от 50 до 200 мД - высокопроницаемые терригенные модели; в) от 2 до 10 мД - низкопроницаемые карбонатные модели; г) от 50 до 150 мД - высокопроницаемые карбонатные модели. Общий вид двухслойной модели пласта представлен на рис. 1. Подготовка образцов керна к исследованиям Подготовка двухслойных керновых моделей пласта осуществлялась в соответствии с ОСТ 39-195-86 следующим образом [13]: 1. Экстрагирование образцов керна. 2. Сушка образцов керна. 3. Определение газопроницаемости и пористости. 4. Отбор керновых образцов с близкими фильтрационно-емкостными свойствами, соответствующими геолого-физическим характеристикам модели пласта. 5. Насыщение образцов керна пластовой водой. 6. Взвешивание насыщенных пластовой водой кернов и определение их поровых объемов. 7. Моделирование остаточной водонасыщенности методом капилляриметрии (метод полупроницаемой мембраны). 8. Насыщение керновых образцов керосином под вакуумом. 9. По известным значениям коэффициента газопроницаемости отдельных цилиндрических образцов принимался порядок компоновки составного образца таким, чтобы по направлению фильтрации флюида каждый последующий образец имел меньшую проницаемость. Отдельные элементы при компоновке составного образца притирались по торцовым поверхностям, а в резиновой манжете на стыках для обеспечения надежного капиллярного контакта помещался слой измельченной породы толщиной не более 0,3 мм. 10. Двухслойная керновая модель помещалась в установку УИК-5ВГ, где производилось моделирование пластовых условий следующим образом: · донасыщение образцов керна керосином путем фильтрации через керновую модель пласта; · далее в образцах керна происходило замещение керосина моделью пластовой нефти путем ее фильтрации через керновую модель пласта со скоростью 0,1 см3/мин (фильтрация нефти осуществлялась до стабилизации перепада давления в количестве не менее 3 объемов пор керновой модели); · производилась выдержка насыщенной пластовыми флюидами керновой модели при пластовых условиях в течение 24 часов. Проведение фильтрационных испытаний На первом этапе производилось вытеснение нефти пластовой водой при ее одновременной подаче в обе модели с суммарным объемным расходом 0,2 см3/мин. Этап заканчивался при прекращении выхода нефти из высокопроницаемой модели. В конце этапа для каждой модели определялись коэффициенты вытеснения и остаточная нефтенасыщенность. На втором этапе проводилось довытеснение нефти путем последовательной закачки оторочек воды и водогазовой смеси с недиспергированным или диспергированным азотом. Таблица 2 Результаты лабораторных испытаний на керновых моделях пласта Описание опыта Модель пласта Прони- цаемость по нефти, мД Kвт.1, доли ед. Объемный расход до закачки ВГС - Q1, см3/мин Количество циклов ВГС + вода Kвт.2, доли ед. ∆ Kвт (абс.), доли ед. ∆ Kвт (отн.), % Объемный расход после закачки ВГС - Q2, см3/мин ∆ Q (абс.), см3/мин ∆ Q (отн.), % Вытеснение нефти из терригенной двухслойной керновой модели пласта оторочками недиспергированной водогазовой смеси и воды объёмом 30 % от объема пор н.м. 31,1 0,548 0,012 15 0,585 0,037 6,75 0,026 0,014 116,67 в.м. 178,6 0,595 0,188 0,612 0,017 2,86 0,174 -0,014 -7,45 Вытеснение нефти из карбонатной двухслойной керновой модели пласта оторочками недиспергированной водогазовой смеси и воды объёмом 30 % от объема пор н.м. 7,2 0,462 0,016 13 0,501 0,039 8,44 0,025 0,009 56,25 в.м. 100,3 0,578 0,184 0,598 0,02 3,46 0,175 -0,009 -4,89 Вытеснение нефти из терригенной двухслойной керновой модели пласта оторочками диспергированной водогазовой смеси и воды объёмом 30 % от объема пор н.м. 30,2 0,540 0,011 19 0,612 0,072 13,33 0,032 0,021 190,91 в.м. 175,3 0,590 0,189 0,616 0,026 4,41 0,168 -0,021 -11,11 Вытеснение нефти из карбонатной двухслойной керновой модели пласта оторочками диспергированной водогазовой смеси и воды объёмом 30 % от объема пор н.м. 7,4 0,459 0,022 17 0,512 0,053 11,55 0,044 0,022 100 в.м. 101,5 0,571 0,178 0,608 0,037 6,48 0,156 -0,022 -12,36 П р и м е ч а н и е : Kвт.1 - коэффициент вытеснения до воздействия водогазовой смеси; Kвт.2 - после воздействия; н.м. - низкопроницаемый; в.м. - высокопроницаемый. Довытеснение осуществлялось одновременной подачей в обе модели оторочек с суммарным объемным расходом 0,2 см3/мин. Каждый цикл включал в себя последовательную закачку равных оторочек водогазовой смеси и воды - по 0,3 Vпор высокопроницаемой модели. Воздействие оторочками продолжалось до прекращения вытеснения нефти из обеих моделей. При проведении опытов фиксировались перепады давления, объемы и время прокачки, скорость фильтрации. Результаты фильтрационных испытаний приведены в табл. 2 и на рис. 2, 3. Терригенная керновая модель, закачка НВГС При вытеснении нефти водой на 1-м этапе коэффициент Kвт высокопроницаемой модели составил 0,595 доли ед., низкопроницаемой - 0,548 доли ед. (см. рис. 2, а). Динамика изменения Kвт для каждой модели соответствует ее проницаемости - резкий подъем для высокопроницаемой модели и пологий - для низкопроницаемой. Динамика изменения перепада давления характерна для вытеснения нефти водой из керновых моделей пласта - подъем давления до максимального значения 0,50 атм, затем перегиб с дальнейшим уменьшением и выполаживанием кривой. После 15 циклов закачек оторочек (НВГС + вода) объемом 30 % от объема пор высокопроницаемой модели относительный прирост Kвт на обеих моделях составил: 6,75 % - у высокопроницаемой и 2,86 % - у низкопроницаемой. Произошло перераспределение объемных расходов через разнопроницаемые модели - в высокопроницаемой модели скорость снизилась с 0,188 до 0,174 см3/мин, а в низкопроницаемой, наоборот, повысилась в 2,2 раза - с 0,012 до 0,026 см3/мин. Карбонатная керновая модель, закачка НВГС При вытеснении нефти водой на 1-м этапе коэффициент Kвт высокопроницаемой модели составил 0,578 доли ед., низкопроницаемой - 0,462 доли ед. (см. рис. 2, б). Динамика изменения Kвт для каждой модели соответствует ее проницаемости - резкий подъем для высокопроницаемой модели и пологий - для низкопроницаемой. Динамика изменения перепада давления характерна для вытеснения нефти водой из керновых моделей пласта - подъем давления до максимального значения 0,98 атм, затем перегиб с дальнейшим уменьшением и выполаживанием кривой. После 13 циклов закачек оторочек (НВГС+ вода) объемом 30 % от объема пор высокопроницаемой модели относительный прирост Kвт на обеих моделях составил: 8,44 % - у высокопроницаемой и 3,46 % -у низкопроницаемой. Произошло перераспределение объемных расходов через разнопроницаемые модели - в высокопроницаемой модели скорость снизилась с 0,184 до 0,175 см3/мин, а в низкопроницаемой, наоборот, повысилась в 1,5 раза - с 0,016 до 0,025 см3/мин. Терригенная керновая модель, закачка ДВГС При вытеснении нефти водой на 1-м этапе коэффициент Kвт высокопроницаемой модели составил 0,590 доли ед., низкопроницаемой - 0,540 доли ед. (см. рис. 3, а). Динамика изменения Kвт для каждой модели соответствует ее проницаемости - резкий подъем для высокопроницаемой модели и пологий - для низкопроницаемой. Динамика изменения перепада давления характерна для вытеснения нефти водой из керновых моделей пласта - подъем давления до максимального значения 0,52 атм, затем перегиб с дальнейшим уменьшением и выполаживанием кривой. После 19 циклов закачек оторочек (ДВГС+вода) объемом 30 % от объема пор высокопроницаемой модели относительный прирост Kвт на обеих моделях составил: 13,33 % - у высокопроницаемой и 4,41 % - у низкопроницаемой. Произошло перераспределение объемных расходов через разнопроницаемые модели - в высокопроницаемой модели скорость снизилась с 0,189 до 0,168 см3/мин, а в низкопроницаемой, наоборот, повысилась в 2,9 раза - с 0,011 до 0,032 см3/мин. Карбонатная керновая модель, закачка ДВГС При вытеснении нефти водой на 1-м этапе коэффициент Kвт высокопроницаемой модели составил 0,571 доли ед., низкопроницаемой - 0,459 доли ед. (см. рис. 3, б). Динамика изменения Kвт для каждой модели соответствует ее проницаемости - резкий подъем для высокопроницаемой модели и пологий - для низкопроницаемой. Динамика изменения перепада давления характерна для вытеснения нефти водой из керновых моделей пласта - подъем давления до максимального значения 1,03 атм, затем перегиб с дальнейшим уменьшением и выполаживанием кривой. После 17 циклов закачек оторочек (ДВГС+ вода) объемом 30 % от объема пор высокопроницаемой модели относительный прирост Kвт на обеих моделях составил: 11,55 % - у высокопроницаемой и 6,48 % - у низкопроницаемой. Произошло перераспределение объемных расходов через разнопроницаемые модели - в высокопроницаемой модели скорость снизилась с 0,178 до 0,156 см3/мин, а в низкопроницаемой, наоборот, повысилась в 2 раза - с 0,022 до 0,044 см3/мин. Перераспределение скоростей в двухслойной терригенной модели 1 в зависимости от типа ВГС представлено на рис. 4, а, а в двухслойной карбонатной модели 2 - на рис. 4, б. В двухслойной терригенной модели 1 при использовании недиспергированной водогазовой смеси доля от общей скорости закачки, поступающей в низкопроницаемую модель 1.1, возросла с 6 до 13 %, а при использовании диспергированной водогазовой смеси возросла с 5,5 до 16 %. В двухслойной карбонатной модели 2 при использовании недиспергированной водогазовой смеси доля от общей скорости закачки, поступающей в низкопроницаемую модель 2.1, возросла с 8 до 12,5 %, а при использовании диспергированной водогазовой смеси - с 11 до 22 %. Таким образом, применение ДВГС приводит к более высоким значениям Kвт и более существенному перераспределению потоков между высоко- и низкопроницаемыми моделями. Заключение Результаты выполненных исследований свидетельствуют об эффективности применения водогазовых смесей для повышения нефтеотдачи в карбонатных и терригенных коллекторах, что подтверждает ранее полученные результаты зарубежных и российских исследователей [14-16]. Также водогазовые смеси показали свою эффективность для перераспределения потоков в слоисто-неоднородных пластах. Использование недиспергированной и диспергированной ВГС приводит к увеличению коэффициента вытеснения как низкопроницаемой, так и высокопроницаемой моделей, при этом применение диспергированной ВГС приводит к более высоким значениям коэффициента вытеснения и более существенному перераспределению потоков. Сравнение результатов применения водогазовых смесей в терригенной и карбонатной моделях показало: - применение диспергированной ВГС с целью увеличения коэффициента вытеснения одинаково эффективно при закачке как в терригенные, так и в карбонатные коллекторы; - применение недиспергированной ВГС более эффективно в карбонатном коллекторе.

Об авторах