Full Text

Решается задача по учету влияния деформаций подработки при расчете здания в ПК «ЛИРА-САПР» [1]. Согласно п. 5.1.2 СП 21.13330.2012 «Здания и сооружения на подрабатываемых территориях и просадочных грунтах» деформации подработки могут характеризоваться следующими параметрами [2]: - оседание η, мм; - наклон поверхности основания вдоль оси сооружения i, мм/м; - кривизна (выпуклости, вогнутости) ρ, 1/км, или радиус кривизны R = 1/ρ, км, в вертикальной плоскости, проходящей через ось сооружения; - горизонтальное сдвижение ξ, мм, вдоль оси сооружения [3]; - относительная горизонтальная деформация растяжения или сжатия ε, мм/м, вдоль оси сооружения. 1. Оседание η - деформация поверхности грунта в конкретной точке, рассчитывается в зависимости от формы подработки. 2. Наклон поверхности основания вдоль оси сооружения i определяется согласно данным горно-геологического обоснования (ГГО), показывает равномерный уклон поверхности. Вследствие данной деформации появляется крен наземных конструкций, в результате возникают дополнительные эксцентриситеты в надземных конструкциях. Данная форма деформаций может увеличить усилия в наземных конструкциях для высотных зданий, для малоэтажных зданий усилия увеличатся незначительно. 3. Кривизна (выпуклости, вогнутости) ρ - криволинейная деформация поверхности. Деформации данной формы неравномерные и, при значительной протяженности здания, могут составлять большие значения [4]. 4. Горизонтальное сдвижение ξ, мм, поверхности и относительная горизонтальная деформация растяжения или сжатия ε, мм/м, вдоль оси сооружения могут повлиять на напряженно-деформированное состояние подпорных сооружений. Влияние данных деформаций в зданиях минимизируется конструктивными мероприятиями - устройством швов скольжения, а также выполнением увеличенных деформационных швов между деформационными блоками. Как правило, деформации от подработки, в ее классическом понимании, развиваются из-за процессов, происходящих значительно ниже глубины сжимаемой толщи, поэтому работа грунтового массива не изменяется. Процессы, происходящие в грунтовом массиве, в рамках данной работы не рассматриваются [5, 6]. В итоге в данных расчетных схемах необходимо учесть дополнительные деформации от подработки в узлах в уровне основания расчетной схемы в дополнение к деформациям от осадки грунтового основания [7, 8]. Рассмотрим два принципиально разных случая расчетных схем [9, 10]: - каркасные здания на отдельно стоящих столбчатых фундаментах; - здания на ленточных или плитных фундаментах. В зависимости от сочетания различных пунктов деформаций подработки в каждом узле определяем графически либо формульно. В ПК «ЛИРА-САПР» есть возможность определить усилия от загружения на заданные перемещения, однако при применении данного загружения в узлы автоматически задаются связи по всем остальным перемещениям и учитываются только заданные деформации. Рассмотрим алгоритм решения расчета каркасных зданий на столбчатых фундаментах: 1. Считаем расчетную схему с учетом задания грунтового основания. 2. Определяем вертикальные деформации в каждом узле по обрезу фундамента (в данной расчетной схеме количество таких узлов относительно небольшое). 3. Определяем деформации в каждом узле по обрезу фундаментов от деформаций подработки в зависимости от характеристик подработки (по результатам ГГО). 4. Делаем расчет на заданные перемещения путем введения в каждый узел вертикальных перемещений от суммы деформаций осадки и подработки. Количество расчетных схем будет равно количеству форм подработки. Примечание: деформации от подработки будут незначительно влиять на напряженно-деформированное состояние (НДС) столбчатых, жестких фундаментов, поэтому их рассчитываем по стандартным методикам [11]. Стоит отметить, что данный подход неприменим для зданий с жесткой, неразрезной схемой надземной части, где жесткость надземной части будет влиять на деформации грунтового основания, в данном случае применим алгоритм, предложенный ниже. Сложность расчета зданий на ленточных и плитных фундаментах заключается в большом количестве узлов по обрезу фундамента, а при определении влияния подработки на усилия в фундаментах количество узлов, в которых необходимо задать деформации от подработки, будет равно количеству узлов фундаментов. Выполнить расчет данных схем по приведенному выше алгоритму не представляется возможным ввиду значительного увеличения узлов (на 2-3 порядка), в которых необходимо задать деформации от подработки. Использование загружения на заданные перемещения также не представляется возможным для данной задачи, так как в каждый узел необходимо будет задать не только деформации от подработки, но еще и деформации от осадки, в противном случае связи по оси z отключаются, и выполняется расчет без учета работы грунтового основания (например, отключаются коэффициенты постели) [12-15]. Авторы работы стремились решить данную задачу, используя инструменты и возможности программного комплекса «ЛИРА-САПР». В расчетной схеме необходимо учесть как работу грунта, так и перемещения от деформаций подработки. Рассмотрим алгоритм решения расчета каркасных зданий на плитных и ленточных фундаментах - элементов, задаваемых пластинами: 1. Решение стандартной расчетной схемы без учета подработки с заданием коэффициентов постели. 2. Копирование фундаментов ниже по оси z на величину, равную расстоянию между осью фундаментной плиты и бетонной подготовки. 3. Соединение противолежащих узлов двух плит стержнями. 4. Задание для нижней, фиктивной плиты жесткостных характеристик как для бетонной подготовки. 5. Назначение типа конструктивного элемента (КЭ) для стержней - КЭ 262. Назначение жесткостных характеристик для данных стержней. Продольную жесткость назначаем большую, чтобы продольная деформация стержней была незначительной, значение зазора назначаем в соответствии с деформируемой формой подработки и положения узла в плане. 6. Убираем коэффициент постели с верхней, искомой плиты. 7. Производим расчет на нелинейные загружения, так как тип конструктивного элемента 262 считается в нелинейной постановке. КЭ 262 - двухузловой КЭ односторонней упругой связи между узлами. Данный КЭ является нелинейным и предназначен для моделирования односторонней (воспринимающей либо растяжение, либо сжатие) линейной связи. Направление связи выстраивается в соответствии с координатами узлов, описывающих данный КЭ, и совпадает с продольной осью Х1. Данный элемент включается в работу после выработки определенного, заданного зазора. Описание работы расчетной схемы: нагрузка с верхней (искомой) фундаментной плиты передается на стержни, стержни начинают включаться в работу до выработки зазора, в этот момент в плите появляются усилия от деформаций подработки, далее в работу включаются стержни и передают нагрузку от верхней плиты к нижней, в работу начинает включаться грунт (коэффициент постели). При реализации данной задачи возникли следующие трудности и вопросы: 1. Какую жесткость назначить для фиктивной плиты? Если жесткость фиктивной плиты оставить, как для искомой, мы получим искаженные результаты расчета, поэтому ее нужно снизить до какого-то предела. Так как фундаменты выполняются по бетонной подготовке, то жесткость фиктивной плиты было решено взять соответствующую, этим решением мы не противоречим исходным данным и нашли решение, какую жесткость все-таки принять. 2. Как задать стержни в каждый узел фундаментной плиты? К сожалению, в ПК «ЛИРА» нет возможности выделить узлы и в каждый выделенный узел вставить стержень. Копировать стержень в каждый узел можно, однако данный процесс становится очень трудоемким. Был найден следующий выход: в отдельную задачу были скопированы узлы фундаментной плиты, создан текстовый файл и через EXEL добавлены стержни необходимой длины в каждый узел, затем сшивкой были собраны вспомогательная схема и исходная. 3. Какой зазор назначить для каждого стержня? Теоретически для каждого стержня, через текстовый файл, можно было назначить зазор, описав его как функцию поверхности подработки в зависимости от координат, однако это приведет к росту количества жесткостей, и с такой схемой неудобно будет работать. Было решено задать зазор с определенной дискретизацией, которая бы не привела к скачку напряжений в пограничных элементах. Шаг дискретизации определялся из размера сетки конечных элементов и рекомендаций прил. Г. 22.13330.2016 «Основания зданий и сооружений». Так, для железобетонных зданий максимальная относительная разность осадок составляет 0,0024, таким образом для конечного элемента 300´300 мм разность деформаций не должна превышать 0,72 мм (при расчете реальных объектов в данном случае использован шаг дискретизации зазора 0,5 мм). Большая трудность и значительная трудоемкость заключалась в выделении стержней в соответствующих зонах для назначения жесткостей стержням. Решение тестовой задачи Для того чтобы убедиться, что описанный выше метод работает, ниже представлен результат расчета тестовой задачи. На рис. 1 представлены результаты расчета плиты на постоянном коэффициенте постели, загруженной равномерно распределенной нагрузкой по всей площади, как и ожидалось, вертикальные перемещения по всей площади плиты будут постоянными. Далее были выполнены преобразования расчетной схемы, согласно алгоритму, изложенному выше. На рис. 2-5 представлены скрины реализации данной расчетной схемы и результаты расчета для выпуклой формы подработки. Рис. 1. Деформации по оси Z для плиты на постоянном коэффициенте постели, загруженной равномерно распределенной нагрузкой Fig. 1. Z-axis deformations for a slab at a constant bedding factor, loaded with a uniformly distributed load Рис. 2. Форма деформаций подработки (выгиб) Fig. 2. The shape of the part-time work deformations (camber) Рис. 3. Общий вид расчетной схемы Fig. 3. General view of the design scheme Рис. 4. Назначение жесткостей для двухузловых конечных элементов типа 262 Fig. 4. Stiffness assignment for type 262 double node finite elements Рис. 5. Результаты перемещений верхней плиты по оси Z Fig. 5. Results of top plate movements along the Z axis Скрины реализации данной расчетной схемы и результаты расчета для вогнутой формы подработки представлены на рис. 6, 7. Задание вынужденных перемещений, соответствующих деформациям подработки, в большинстве случаев существенно искажает НДС конструкций. Приведенные примеры решения тестовых задач показывают работоспособность предложенной модели расчета зданий с учетом подработки. Рис. 6. Назначение жесткостей для двухузловых конечных элементов типа 262 для вогнутой формы подработки Fig. 6. Stiffness assignment for Type 262 double-node finite element for a wobbly part-time work shape Рис. 7. Результаты относительных перемещений верхней плиты по оси Z Fig. 7. Results of the relative movements of the top plate along the Z-axis Таким образом, авторами статьи были выполнены расчеты двух объектов в г. Новошахтинске Ростовской области с учетом деформаций подработки, которые получили положительное заключение государственной экспертизы. Аналогично изложенной методике также можно выполнять расчет зданий и сооружений на технологические осадки, моделировать просадки при замачивании различных участков основания при проектировании на просадочных грунтах и т.д. Изложенный метод расчета применим не только при использовании ПК «ЛИРА-САПР», но и любого другого подобного комплекса.

About the authors

P. A Pyatkin

Institute of Territorial Development

E. G Skibin

Platov South-Russian State Polytechnic University

References

Statistics

Views

Abstract - 1078

PDF (Russian) - 102

Refbacks

• There are currently no refbacks.