DETERMINATION OF SOIL POISSON’S RATIO BASED ON NUMERICAL SIMULATION OF LABORATORY TEST

Abstract


In accordance with SP 22.13330.2011 "Foundations of Buildings and Structures" the soil Poisson’s ratio is a constant and depends only on soil particle size distribution. This assumption is made taking into consideration the complexity and high cost of determining this value in laboratory conditions. GOST 12248-2010 "Soils. Laboratory methods for determining the strength and strain characteristics" allows to calculate the Poisson’s ratio only by results of triaxial tests. This article describes the method for determining Poisson’s ratio considering friction effect between the sample ends and stamps as per two test programs. For problem solving the authors carried out numerical simulation of the laboratory unit by means of programming and computing suite Plaxis 2D in axis-symmetric statement. The results of data processing are presented based on tail deposit example to obtain more reliable values of the Poisson’s ratio and a conclusion of this value dependence on soil mode of deformation was made. A method for determining the Poisson’s ratio with stabilometer using optical equipment by way of registering geometric parameter changes of a sample in the process of testing through a lens system is described. A consolidometer modification is given, in which an insert made of flexible material with known properties is placed to measure the soil elastic response that allows significantly to lower the cost of testing for finding the Poisson’s ratio. At present the design documentation for this equipment is being developed. Using simpler methods for determining the Poisson’s ratio and the simpler equipment design will permit to study this value in more details and to understand better the conduct of soils in the mode of combined stress and deformation state.

Full Text

Введение В практике геотехнического проектирования при численном моделировании оснований помимо модуля деформации значительное влияние на результаты вычислений деформаций оказывает величина коэффициента Пуассона. При этом если первая характеристика определяется в ходе изысканий, то вторая принимается, как правило, по нормативным документам. Анализ литературы показывает, что приводимые различными авторами значения коэффициента Пуассона изменяются в довольно широком интервале, часто отличаются от рекомендованных нормативными документами [1-5]. Можно согласиться с мнением Л.А. Строковой о целесообразности включения коэффициента Пуассона в перечень характеристик грунтов, определяемых в ходе изысканий, из-за его существенного влияния на поведение грунта [6]. Это подтверждают, в частности, данные Н.Н. Щетининой о влиянии коэффициента Пуассона грунта основания на осадки водопропускных труб [7]. Изучением вопроса о влиянии коэффициента Пуассона на результаты испытаний занимались и зарубежные исследователи [8-11]. Наиболее достоверные результаты при определении этой характеристики дают стабилометрические испытания, так как напряженно-деформированное состояние грунта в них приближено к основаниям сооружений. Недостатком, выявленным при обработке данных таких испытаний, является неравномерное распределение горизонтальных деформаций по высоте образца из-за наличия трения на его торцах. 1. Методика и результаты определения коэффициента Пуассона в стабилометре Испытания проводились в приборах трехосного сжатия фирмы Geocomp (рис. 1, а). Исследовался песок средней крупности, отобранный из пляжной зоны хвостохранилища Ломоносовского ГОКа. Содержание глинистых частиц составило 3-5 %, среднее значение влажности (0,25±0,03), плотности (1,81±0,04) г/см3, плотности частиц (2,73±0,02) г/см3. а б в Рис. 1. Образец грунта в приборе трехосного сжатия: а - стабилометр фирмы Geocomp; б - идеальная форма образца после испытаний; в - приведенный цилиндр Fig. 1. Soil sample in the stabilometer: a - triaxial soil test equipment Geocomp; b - the ideal form of the sample after the test; c - equivalent cylinder Грунт загружали в ячейку цилиндрической формы высотой h = 15,7 см, диаметром d = 7,3 см и насыщали водой. Согласно первой программе испытаний после всестороннего обжатия образца при σ1 = σ3 = 100 кПа ступенями по 20 кПа вертикальные напряжения увеличивались до 300 кПа. Согласно второй программе испытаний после всестороннего обжатия насыщенного водой образца при σ1 = σ3 = 200 кПа вертикальные напряжения наращивались до 400 кПа также ступенями по 20 кПа. Относительные вертикальные деформации εz и объемные деформации образца εV определяются прибором в автоматическом режиме. Исходя из предположения, что образец после испытания имеет форму, показанную на рис. 1, б, через объемные деформации δV вычисляются горизонтальные деформации, которые равномерно распределяются по боковой поверхности образца (рис. 1, в). Полученные значения откладывались на графиках (рис. 2, 3), затем строилась аппроксимирующая кривая и находился коэффициент Пуассона: Из представленных результатов видно, что зависимость εx = f (εz) не является линейной, а значение коэффициента Пуассона возрастает с увеличением девиатора напряжений [12]. Кроме того, опыты показали, что форма «бочонка» не свойственна поведению образца грунта при испытаниях на трехосное сжатие. Более характерная форма показана на рис. 4, а, б. Приращение объема происходит на расстоянии h'' от граней, а высота приведенного цилиндра уменьшается до величины h', что является результатом трения образца о поверхность штампов. Для того чтобы учесть отсутствие горизонтальных деформаций на верхнем и нижнем торцах образца, авторы использовали численное моделирование в ПВК Plaxis 2D в осесимметричной постановке. Рис. 2. Зависимость относительных горизонтальных деформаций εx от относительных вертикальных деформаций εz: 1 - первая программа испытаний; 2 - вторая программа испытаний Fig. 2. Graph of relative horizontal strain εx versus relative vertical strain εz: 1 - first test program; 2 - second test program Рис. 3. Зависимость коэффициента Пуассона от девиатора напряжений (σ1 - σ3): 1 - первая программа испытаний; 2 - вторая программа испытаний Fig. 3. Graph of Poisson’s ratio versus deviator stress tensor (σ1 - σ3): 1 - first test program; 2 - second test program Нагрузка на нижнюю и верхнюю грань прикладывалась ступенями через металлические штампы. По боковой грани действовала распределенная нагрузка, равная 100 и 200 кПа. Коэффициент трения между пористыми штампами и грунтом принимался 0,5. На рис. 4, г представлена сетка конечных элементов модели и изополя поперечных деформаций при анизотропном загружении. По результатам численного моделирования были найдены области, где горизонтальные деформации образца практически отсутствовали. Величина h'' по результатам численного моделирования оказалась равной примерно 1 см. Также было определено, что при различном девиаторе напряжений значение h'' оставалось постоянным. Уменьшение высоты образца при обработке экспериментальных данных при тех же значениях δV привело к увеличению εx, а значит, и коэффициента Пуассона. Рис. 4. Деформации образца: а - образец после испытания; б - форма образца после испытаний; в - приведенный цилиндр; г - изополя поперечных деформаций в ПВК Plaxis2 D Fig. 4. Soil deformation: a - sample after the test; b - form of the sample after the test; c - equivalent cylinder; d - total displacement ux Plaxis 2D Рис. 5. Зависимость коэффициента Пуассона от девиатора напряжений σ1 - σ3 после корректировки (пунктиром показаны зависимости до корректировки): 1 - первая программа испытаний; 2 - вторая программа испытаний Fig. 5. Graph of Poisson’s ratio versus deviator stress tensor (σ1 - σ3) after correction (dashed line - graph before correction): 1 - first test program; 2 - second test program На рис. 5 представлены зависимости коэффициента Пуассона от девиатора напряжений с учетом корректировки высоты образца. Коэффициент возрос на 15 % при девиаторе напряжений, равном 20 кПа, и на 10 % при девиаторе, равном 200 кПа. 2. Методика определения коэффициента Пуассона на стабилометре на основе параметрической фотометрии Детальное изучение особенностей деформирования образца можно осуществить с использованием метода параметрической фотометрии, который основан на анализе цифрового изображения высокой четкости для получения векторов смещения точек [13]. Авторами получен патент на стабилометр с измерением деформаций по всему периметру и всей высоте образца (рис. 6) [14]. Рис. 6. Стабилометр: 1 - основание; 2 - прозрачные боковые стенки; 3 - крышка; 4 - нижний штамп; 5 - перфорированный вкладыш; 6 - шток; 7 - верхний штамп; 8 - перфорированный вкладыш; 9 - эластичная оболочка; 10, 11 - кольца; 12 - дренажная трубка; 13, 14 - дренажные отверстия; 15 - штуцер; 16, 17 - фотокамеры Fig. 6. Stabilometer: 1 - base; 2 - transparent lateral walls; 3 - cap; 4 - lower die; 5 - perforating insert; 6 - piston; 7 - upper die; 8 - perforating insert; 9 - elastic membrane; 10, 11 - rings; 12 - drainage tube; 13, 14 - draining tap; 15 - hole fitting; 16, 17 - camera Принцип работы прибора заключается в том, что при деформировании образца искажается разметка на поверхности эластичной оболочки, что и фиксируется с заданной частотой синхронно работающими фотокамерами, расположенными с четырех сторон. Для исключения искажения изображения, связанного с преломлением света, боковые стенки рабочей камеры собраны из плоско-вогнутых линз двойной кривизны (рис. 7). Радиус кривизны линз R на основе метода оптически малых углов определяется в зависимости от расстояния от объектива до линзы L, толщины линзы δ1, толщины жидкости δ2 и показателей преломления материала линзы n1 и жидкости n2. Рис. 7. Поперечный разрез рабочей камеры стабилометра Fig. 7. Cross section of work chamber of stabilometer Благодаря прозрачным стенкам, собранным из плоско-вогнутых линз двойной кривизны, на фотографиях отсутствует искажение, связанное с преломлением лучей при переходе из воздуха в материал линз и жидкость. По полученным изображениям сетки на оболочке определяют деформацию образца грунта и его объем в любой момент времени испытания. В настоящее время ведется разработка конструкторской документации на прибор. 3. Методика определения коэффициента Пуассона на компрессионном приборе c эластичным вкладышем Другим техническим решением, использующим численное моделирование лабораторных испытаний и позволяющим определять коэффициент Пуассона, является модификация компрессионного прибора, в который между обоймой и образцом грунта помещается эластичный вкладыш (рис. 8) [15]. Под действием нагрузки, прикладываемой к поршню, образец грунта и эластичный вкладыш одновременно сжимаются, а датчики перемещения регистрируют их поперечные деформации. Испытания могут проводиться с вкладышами различной упругости. Модуль деформации и коэффициент Пуассона грунта определяют по результатам численного моделирования. На рис. 9 представлен пример моделирования предлагаемого прибора с сеткой конечных элементов образца грунта и эластичного вкладыша после приложения нагрузки. Задача решалась в осесимметричной постановке с помощью ПВК Plaxis. Прибор предлагаемой конструкции отличается простотой и низкой стоимостью испытаний по сравнению со стабилометрами. В настоящее время также ведется разработка конструкторской документации. Рис. 8. Прибор для испытаний грунта на сжимаемость: 1 - корпус; 2 - углубление; 3 - дренажное отверстие; 4 - перфорированный поршень; 5 - пористое дно; 6 - датчики перемещения; 7 - грунт; 8 - эластичный вкладыш Fig. 8. Equipment for soil compression test: 1 - case; 2 - water; 3 - drainage tube; 4 - perforated plate; 5 - porous stone; 6 - displacement transducer; 7 - soil sample; 8 - elastic insert Рис. 9. Результаты численного моделирования прибора в ПВК Plaxis 2D Fig. 9. Results of numerical simulation (Plaxis 2D) Выводы 1. Для вычисления корректных значений коэффициента Пуассона при трехосных испытаниях необходимо учитывать трение между торцами образца грунта и штампами. 2. Для учета факторов, искажающих результаты лабораторных испытаний, можно использовать численное моделирование лабораторных установок и приборов, например в ПВК Plaxis. 3. Предлагаемые авторами и запатентованные конструкции приборов позволяют более детально изучить коэффициент Пуассона грунтов и упростить методику испытания и обработки данных.

About the authors

S. P Doroshenko

Northern (Arctic) Federal University named after M.V. Lomonosov

Iu. V Saenko

Northern (Arctic) Federal University named after M.V. Lomonosov

A. L Nevzorov

Northern (Arctic) Federal University named after M.V. Lomonosov

References

  1. Цытович Н.А. Механика грунтов (краткий курс): учебник для строит. вузов. - 4-е изд., перераб и доп. - М.: Высшая школа, 1983. - 288 с.
  2. Ishibashi I., Hazarika H. Soil mechanics fundamentals. - CRC Press Inc, 2010. - 324 p.
  3. Беллендир Е.Н. Вероятностные методы оценки надежности грунтовых гидротехнических сооружений. - СПб.: Изд-во ОАО «ВНИИГ им. Б.Е. Веденеева», 2004.
  4. Семашко С.В. Коэффициент Пуассона, пористость и раскрытие микротрещин в глубинных частях земной коры // Известия Тульского государственного университета. Науки о земле. - 2010. - № 2. - С. 35-37.
  5. Сибиряков Е.Б. Зависимость между коэффициентом Пуассона и микроструктурой в микронеоднородной среде // Физическая мезомеханика. - 2004. - № 1. - С. 63-68.
  6. Строкова Л.А. Анализ чувствительности параметров при численном моделировании поведения грунтов // Известия ТПУ. - 2008. - № 1. - С. 64-68.
  7. Щетинина Н.Н. О влиянии коэффициента Пуассона грунта основания фундаментов водопропускных труб на их осадки // Вестник Сибирской государственной автомобильно-дорожной академии. - 2008. - Вып. 2 (8). - С. 31-36.
  8. Suwal L.P., Kuwano R. Poisson’s ratio evaluation on silty and clayey sands on laboratory speicmens by flat disk shaped piezo-ceramic transducer // Bulletin of ERS. - 2012. - № 45. - С. 141-158.
  9. Putri E.E., Rao N.S.V.K., Mannan M.A. Evaluation of modulus of elasticity and modulus of subgrade reaction of soils using CBR test // Journal of Civil Engineering Research. - 2012. - № 2 (1). - С. 34-40. doi: 10.5923/j.jce.20120201.05
  10. Zhang J.J., Laurence R. Bentley Factors determining Poisson’s ratio // CREWES Research Report. - 2005. - Vol. 17.
  11. Briaud J.-L. Introduction to Soil Moduli // Geotechnical News. - Richmond, B.C., Canada: BiTech Publishers Ltd. - 2001.
  12. Fredlund D.G., Rahardjo H., Fredlund M.D. Unsaturated soil mechanics engineering practice. - J. Willey and Sons, 2012. - 944 p.
  13. White D.J., Take W.A., Bolton M.D. Soil deformation measurement using particle image velocimetry (PIV) and photogrammetry // Geotechnique. - 2003. - № 7. - P. 619-631.
  14. Пат. 2579538 Российская Федерация, МПК G01N3/10. Стабилометр / Невзоров А.Л., Саенко Ю.В., Ворожцова Л.А.; заявитель и патентообладатель ФГАОУ ВПО «Северный (Арктический) федеральный университет имени М.В. Ломоносова». - № 2014152306; заявл. 23.12.14; не опубл.
  15. Пат. 2555981 Российская Федерация, МПК E02D1/00. Прибор для испытаний грунтов на сжимаемость / Невзоров А.Л., Дорошенко С.П.; заявитель и патентообладатель ФГАОУ ВПО «Северный (Арктический) федеральный университет имени М.В. Ломоносова». - № 2013153600; заявл. 03.12.13; Бюл. № 19. - 5 с.

Statistics

Views

Abstract - 21

Refbacks

  • There are currently no refbacks.

Copyright (c) 2016 Doroshenko S.P., Saenko I.V., Nevzorov A.L.

Creative Commons License
This work is licensed under a Creative Commons Attribution-NonCommercial 4.0 International License.

This website uses cookies

You consent to our cookies if you continue to use our website.

About Cookies