Full Text

В условиях реконструкции и восстановления зданий довольно часто приходится решать вопросы усиления оснований и фундаментов, обеспечивающих надежность их эксплуатации в различных грунтовых условиях [1, 2]. В последние годы получил распространение способ усиления фундаментов путем передачи части нагрузки от здания на инъекционные сваи. Способ запатентован в России, прошел апробацию и внедрен на ряде объектов в Томске, Новосибирске, Кемерово и других городах. Однако вопросы расчета усиления отдельных фундаментов с использованием инъекционных свай разработаны пока недостаточно. При усилении отдельного фундамента инъекционными сваями происходит перераспределение внешней нагрузки от здания между элементами сформированного (комбинированного) фундамента - его плитной частью и инъекционными сваями. При этом важным этапом расчета усиления является определение доли нагрузок, передаваемых на элементы комбинированного фундамента (подошву плитной части и инъекционные сваи) (рис. 1) [3-5]. Цель настоящей работы заключалась в совершенствовании метода расчета усиления отдельных фундаментов инъекционными сваями в глинистых грунтах. При этом были выполнены расчеты комбинированных фундаментов с различными геометрическими параметрами. В рассматриваемой работе использовалось компьютерное моделирование, которое является одним из эффективных методов оценки поведения сложных систем. Компьютерные Рис. 1. Схема распределения внешней нагрузки от здания между элементами фундамента: а - до его усиления; б - после его усиления инъекционными сваями; 1 - колонна, 2 - отдельный фундамент, 3 - инъекционная свая; N1 - нагрузка на фундамент до реконструкции здания, N2 - нагрузка на фундамент после реконструкции здания, Nф - нагрузка, передаваемая на плитную часть отдельного фундамента, Nсв - нагрузка, передаваемая на инъекционные сваи, р - давление по подошве отдельного фундамента до его усиления, рус - давление по подошве отдельного фундамента после его усиления Fig. 1. Scheme of spreading of the building load between the foundation elements: а - before the strengthening; b - after the strengthening by using of injection piles; 1 - column, 2 - spread footing, 3 - injection pile; N1 - load on the foundation of the building before reconstruction, N2 - load on the foundation of the building after reconstruction, Nф - load on the slab of spread footing, Nсв - load on the injection piles, р - pressure on the underside of a spread footing before strengthening, рус - pressure on the underside of a spread footing after strengthening модели проще и удобнее исследовать, благодаря проведению вычислительных экспериментов в тех случаях, когда реальные эксперименты затруднены или невозможны [6, 7]. Расчет комбинированного фундамента в глинистых грунтах производился в программном комплексе Midas GTS, который прошел верификацию в России (2013 г.) [8]. В настоящей работе рассматривался отдельный железобетонный фундамент квадратной формы в плане при его центральном нагружении. Для моделирования работы материала отдельного фундамента и инъекционных свай выбрана линейно-упругая модель Elastic, которая характеризовалась следующими параметрами: удельный вес бетона γ = 24 кН/м3; коэффициент Пуассона бетона ν = 0,18; модуль упругости бетона E = 27,5 МПа. В качестве основания был принят грунт, представляющий собой мягкопластичный суглинок. Физико-механические характеристики грунта следующие: удельный вес грунта γ = 18…20 кН/м3; коэффициент пористости е = 0,85…1,05; модуль упругости E = 9…11 МПа; удельное сцепление с = 10…12 кПа; угол внутреннего трения φ = 10…12° [3]. Геометрические параметры комбинированного фундамента были приняты следующие: - длина инъекционных свай Lсв = 3, 6, 9, 12 м при диаметре dсв = 250 мм; - ширина подошвы фундамента bф = 1; 1,5; 2 м. При моделировании работы отдельных фундаментов, усиливаемых инъекционными сваями в глинистых грунтах, были получены значения давления по их подошве до и после усиления (pус и pф) в зависимости от геометрических параметров комбинированного фундамента. Результаты расчета давления по подошве отдельного фундамента pус после его усиления инъекционными сваями при ширине подошвы фундамента bф = 1 м и bф = 1,5 м представлены в табл. 1. По полученным данным (см. табл. 1) составлены графики зависимости давлений по подошве фундамента pф до усиления и давлений по подошве фундамента pус после усиления существующего фундамента (bф = 1,5 м) при различной длине инъекционных свай Lсв (рис. 2). Результаты расчета давления по подошве отдельного фундамента после его усиления инъекционными сваями при ширине подошвы фундамента bф = 1 и bф = 2 м в настоящей работе не приводятся. Рис. 2. График зависимости давлений по подошве фундамента до усиления от давлений по подошве фундамента после усиления существующего фундамента (bф = 1,5 м) при длине инъекционных свай: 1 - Lсв = 3 м; 2 - Lсв = 6 м; 3 - Lсв = 9 м; 4 - Lсв = 12 м Fig. 2. The graph of pressure on the underside of a spread footing before foundation strengthening (bф = 1,5 m) at the length of injection piles: 1 - Lсв = 3 m; 2 - Lсв = 6 m; 3 - Lсв = 9 m; 4 - Lсв = 12 m В ходе анализа установлено, что между указанными выше величинами pус и pф существует функциональная зависимость (см. табл. 1, рис. 2). Аналитический вид функции pус = f (pф) был получен при помощи аппроксимации результатов расчетов, проведенных в ПК Midas GTS. Полиномом второй степени [9, 10] (1) где pф - давление по подошве фундамента до его усиления инъекционными сваями; a1, a2, a3 - параметры аппроксимации (значения параметров аппроксимации при ширине подошвы отдельного фундамента bф = 1,5 м приведены в табл. 2). Таблица 1 Результаты расчета давления по подошве отдельного фундамента после его усиления инъекционными сваями при ширине подошвы фундамента bф = 1 м и bф = 1,5 м Table 1 The calculation results of pressure on the underside of a spread footing after his strengthening by injection piles at the width of the foundation underside bф = 1 m and bф = 1,5 m Нагрузка N на фундамент здания после его реконструкции Давление по подошве фундамента pус (кПа) после его усиления инъекционными сваями длиной (м) 3 6 9 12 Данные при ширине подошвы фундамента bф = 1 м 100 62,3 33,2 13,4 10,3 150 73,2 40,2 25,6 13,4 200 94,8 58,4 40,8 25,3 250 129,2 78,3 64,3 39,5 Данные при ширине подошвы фундамента bф = 1,5 м 150 84,2 63,6 39,6 25,6 225 104,8 73,8 44,3 32,5 300 141,8 93,8 57,2 42,2 375 175,2 126,2 71,9 52,3 Для определения доли нагрузок, передаваемых на элементы комбинированного фундамента, был использован метод, предложенный А.А. Филиппович и др. [4, 5]. При известном значении давления pус по подошве фундамента после его усиления доля нагрузки Dф (%), передаваемая на грунт основания подошвой отдельного фундамента, составит: (2) где pус, pф - то же, что в формуле (1). Доля нагрузки Dсв (%), передаваемая на грунт основания инъекционными сваями, составит: (3) где Dф - доля нагрузки, передаваемая на грунт основания подошвой отдельного фундамента. Таким образом, усовершенствован метод оценки загружения отдельных фундаментов при их усилении инъекционными сваями в глинистых грунтах. Зная геометрические параметры комбинированного фундамента (длину инъекционных свай Lсв, м, ширину подошвы фундамента bф, м) и используя параметры аппроксимации, можно определить доли нагрузок, передаваемых элементами комбинированного фундамента на глинистый грунт основания. Предлагаемый метод оценки загружения отдельного фундамента учитывает размеры его подошвы (bф = 1 м; 1,5 м; 2 м), длину инъекционных свай, используемых для усиления (Lсв = 3, 6, 9, 12 м), диаметр инъекционных свай dсв = 0,25 м, а также глинистый грунт (суглинок) мягкопластичной консистенции с модулем деформации грунта E = 9…11 МПа, углом внутреннего трения грунта φ = 10…12 град и удельным сцеплением грунта с = 10…12 кПа. Приведенные в настоящей работе данные определения доли нагрузок, передаваемых элементами комбинированного фундамента на глинистый грунт основания, являются предварительными и будут в дальнейшем уточняться. Таблица 2 Значения параметров аппроксимации при ширине подошвы отдельного фундамента bф = 1,5 м Table 2 The values of the approximation parameters at a width a of the foundation underside bф = 1,5 m Параметры аппроксимации Результаты аппроксимации при длине инъекционных свай Lсв, м 3 6 9 12 a1 0,00128 0,00222 0,001 0,00032 a2 0,172 -0,3614 -0,1304 0,0676 a3 53,2 77,67 42,32 15,52 , % 0,033 0,003 0,031 0,004 Примечание: Lсв - длина инъекционных свай, м; bф - ширина подошвы фундамента, м; a1, a2, a3 - параметры аппроксимации, кН; - средняя ошибка аппроксимации, %. Пример. Требуется оценить загружение отдельного фундамента мелкого заложения под колонну здания после его реконструкции. Исходные данные. Ширина подошвы фундамента bф = 1,5 м, глубина заложения d = 1 м; вертикальная суммарная нагрузка, действующая в уровне подошвы фундамента после реконструкции здания, N = 340 кН; расчетное сопротивление естественного грунта основания R = 110 кПа. Решение. Давление pф по подошве существующего отдельного фундамента до его усиления Давление по подошве pф превышает расчетное сопротивление грунта основания R (pф > R), следовательно, требуется усиление фундамента. Принимаем решение по его усилению инъекционными сваями. Предполагается расположить четыре инъекционные сваи длиной Lсв = 3 м, диаметром dсв = 0,25 м, устраиваемые в углах отдельного фундамента через его плитную часть. При заданных параметрах свай в соответствии с данными аппроксимации (см. табл. 2) давление по подошве фундамента после его усиления pус определяем по формуле (1): Условие pус < R выполняется, следовательно, количество инъекционных свай и их геометрические параметры подобраны верно. При известном значении давления рус по подошве фундамента после его усиления долю нагрузки Dф (%), передаваемой на грунт основания подошвой отдельного фундамента, определяем по формуле (2): что соответствует нагрузке Nф = 340·0,72 = 244,8 кН. Доля нагрузки Dсв (%), передаваемая на грунт основания инъекционными сваями, определяем по формуле (3): что соответствует нагрузке на четыре сваи 4Nсв = 340·0,28 = 95,2 кН; нагрузке на одну сваю Nсв = 95,2/4 = 23,8 кН. Таким образом, установлено, что давление рус по подошве фундамента после его усиления рус = Nф/А = 244,8/2,25 = 108,8 кПа. Нагрузка, передаваемая на одну инъекционную сваю, Nсв = 23,8 кН.

About the authors

A. I Polishchuk

Kuban State Agrarian University

A. A Filippovich

Tomsk State University of Architecture and Building

I. V Semenov

Kuban State Agrarian University

References

Statistics

Views

Abstract - 134

Refbacks

• There are currently no refbacks.