Full Text

Надежность и долговечность зданий и сооружений зависят от многих факторов, в том числе и от прочности грунта, расположенного в основании. Согласно С.Б. Ухову под прочностью в общем смысле понимаются способность материала сопротивляться разрушению или развитию больших пластических деформаций, которые приводят к недопустимым изменениям формы массива [1]. При изучении прочностных свойств грунтовых оснований принято руководствоваться теориями, которые базируются и подтверждаются эмпирически. Так, например, уже в XVIII в. французский ученый Шарль Огюстен де Кулон при помощи экспериментов определил особенности разрушения песчаных грунтов, которое вызвано смещением одной части относительно другой, а сопротивление в таком случае объясняется трением между перемещающимися частями и зацеплением отдельных частиц. При этом песчаные и крупнообломочные грунты в большей степени не способны сопротивляться растягивающим нагрузкам. Аналогичное представление о прочности было исследовано применительно к связным грунтам. Однако разрушение связных грунтов имеет несколько иной характер. Способность любого грунта сопротивляться разрушению формируется из нескольких характеристик, включая гранулометрический состав, плотность, влажность и др. Данные показатели можно определять в полевых или лабораторных условиях. На сегодняшний день наиболее популярным среди лабораторных исследований является испытание грунта на приборе трехосного сжатия. Устройство состоит из рабочей камеры с жидкостью, в которой размещается образец, окруженный резиновой оболочкой для предотвращения поступления в него воды. Затем создается необходимое давление, и фиксируются значения на индикаторах или в программном комплексе. Принципиальная схема прибора остается неизменной, тем не менее продолжается совершенствование элементов его конструкции, чтобы оптимизировать процесс проведения опытов и обеспечить более корректные результаты. Начиная с 1973 г., когда Garrett D. Shaw получил патент в США на прибор трехосного сжатия, началось активное изучение данной области геотехники1. З.Г. Тер-Мартиросян, Д.М. Ахпателов, Ю.С. Григорьев, В.А. Тищенко в 1975 г. предложили конструкцию прибора со схемой нагружения образца в форме куба2. На протяжении нескольких лет разработкой новых технических решений для устройства трехосного сжатия также занимаются Г.Г. Болдырев, Е.Г. Болдырева, И.Х. Идрисов, А.И. Елатонцев, О.А. Виноградов3. По одному из последних изобретений зарегистрирован патент на прибор трехосного сжатия с измерением контактных напряжений, в котором расширена функциональность и улучшена точность. При помощи прибора трехосного сжатия можно найти прочностные и деформационные характеристики грунтов, применяя разные схемы нагружения образца. В наши дни известно достаточно много исследований как зарубежных, так и российских ученых, посвященных трехосным испытаниям разнообразных грунтов. Среди них особое внимание заслуживают работы, связанные с изучением поведения грунтов, армированных геосинтетическими материалами. В связи с освоением новых территорий, на которых имеются неблагоприятные инженерно-геологические условия, появлением необходимости усиления основания под зданиями и сооружениями и другими подобными проблемами применение армированных грунтовых оснований выступает приоритетным направлением исследований. Следует отметить, что во многих случаях вариант с использованием геосинтетических материалов является более экономичным и имеет ряд преимуществ. Изучение деформационных и прочностных характеристик армированного всевозможными материалами грунта с применением испытаний на трехосное сжатие началось с 1970-х гг. В 1977 г. B.B. Broms в своей работе показал, что боковое давление грунта в образцах, армированных горизонтально расположенными дисками геотекстиля, существенно снижается. При уменьшении расстояния между геотекстильными дисками наблюдалось увеличение максимальной прочности. Результаты эксперимента показали также, что диски, которые были размещены на двух концах образцов, не оказывали влияния на максимальную прочность [2]. Помимо использования геосинтетиков, проводились исследования грунта, усиленного металлическими элементами (A. McGown, K.Z. Andrawes, M.M. Al-Hasani) [3]. Вследствие значительно меньшей жесткости у геосинтетических тканей, по сравнению с металлическими армирующими элементами, последние не получили распространения. Ученые из Ирана и США S.M. Haeri, R. Noorzad, A.M. Oskoorouchi в 2000 г. опубликовали итоги лабораторных трехосных испытаний на сжатие сухого берегового песка, который был горизонтально армирован геосинтетическим текстилем [4]. Механическое поведение композитного материала было исследовано в различных вариантах: изменялись тип геотекстиля, количество армирующих слоев, их расположение и значение бокового давления. Чтобы выявить влияние размера образцов на рассчитываемые характеристики, были изучены образцы двух диаметров. В итоге выяснилось, что более выраженное увеличение прочности армированных образцов наблюдается при меньшем диаметре. Была также отмечена изогнутая бочкообразная форма испытанного образца после извлечения его из прибора, с явными разделениями в местах расположения геосинтетических прослоек. Позднее группа исследователей из Национального тайваньского университета науки и технологии M.D. Nguyen, K.H. Yang, S.H. Lee, C.S. Wu, M.H. Tsai осуществила испытания образцов песка диаметром 50 мм и высотой 100 мм, аналогично изменяя боковое давление и число армирующих слоев [5]. Далее, обработав изображения цифровыми методами, они определили остаточную деформацию нетканого геосинтетического материала при растяжении. Это позволило оценить растягивающие нагрузки, которые действуют на материал. В каждом армирующем слое деформации растяжения максимальны в центре элемента и снижаются при удалении от него, тогда как напряжение сдвига достигает наибольшего значения на расстоянии 0,5-0,7 радиуса диска. Реакцию неармированного и армированного геосинтетиком сухого песка под статической и динамической нагрузкой рассмотрели в 2015 г. G. Madhavi Latha и Nandhi A.M. Varman [6]. Особенностью их исследования является значительный размер образца - 300 мм в диаметре и 600 мм в высоту. Благодаря этому появилась возможность преодолеть краевые эффекты, ранее присутствовавшие в трехосных испытаниях армированных песков. Тканый геотекстиль, который был использован в данном исследовании, состоит из тканых комплексных полипропиленовых нитей. Предел прочности на разрыв по широкой полосе геотекстиля составлял 55 кН/м, толщина геотекстиля - 1 мм. Количество усиливающих элементов в различных экспериментах варьировалось от одного до шести. Было отмечено, что при повышении значения бокового давления в статических условиях эффект от армирования уменьшался, следовательно, геосинтетическое усиление производительнее при низких боковых давлениях. Циклические трехосные испытания проводились с образцами неармированными и армированными шестью слоями геосинтетика при нагрузке 4 кН и частоте 1 Гц. При низком боковом давлении в 60 кПа динамический модуль упругости в обоих образцах оказался приблизительно равным, однако с увеличением давления усиленные образцы показали более высокое значение модуля. S. Nouri, A. Nechnech, B. Lamri, M. Lurdes Lopes анализировали поведение армированного песчаного образца, сформированного в виде куба со стороной 70 мм [7]. Лабораторные испытания включали в себя исследование образцов с количеством слоев геосинтетика от одного до пяти. Необходимо отметить, что в данной работе обращено внимание на изменение таких характеристик, как угол внутреннего трения и удельное сцепление. Первая характеристика для армированных грунтов в среднем увеличилась на 49 %. Изменение значения сцепления зависит от количества слоев армирования. Было также вычислено, что прочность усиленного песка может возрасти на 340 %. Чаще всего песок на участке строительства содержит многообразные примеси, которые могут ухудшать характеристики грунта. Ученые из университета в Иране S.A. Naeini, N. Gholampoor сделали серию трехосных испытаний песка, добавляя в образцы различный объем ила (от 0 до 50 %), под действием циклической нагрузки [12]. Они пришли к следующему выводу: если содержание ила не превышает 35 % от общего объема навески, то осевой модуль в армированных и неармированных песках уменьшается, а циклическая пластичность возрастает. С дальнейшим увеличением процентного содержания ила значения упомянутых параметров изменяются в противоположном направлении. Кроме того, немаловажными параметрами являются форма и размер частиц грунта. Они играют большую роль в механическом поведении усиленных геосинтетическими материалами грунтах. Ioannis Markou подверг испытаниям на приборе трехосного сжатия шесть вариантов песков с разным гранулометрическим составом, применяя при этом несколько типов геосинтетиков [9]. Образцы имели диаметр 70 мм и высоту 144 мм, армировались три, пять и семь раз по высоте. Прочность армированных песков возрастает при уменьшении размера частиц грунта и увеличении числа горизонтальных усилений. Вдобавок она зависит от формы зерен: пески с менее округлыми зернами достигают большего значения прочности, чем образцы с закругленными частицами. В дополнение к этому L. Wils, W. Haegeman and P.O. Van Impe, изучая известняковой песок из Персидского залива, оценили зависимость между способностью песка сопротивляться растягивающим нагрузкам и его фракцией [10]. Очевидно, что чем размер частиц песка меньше, тем упомянутая способность лучше. Для выполнения функции армирования грунта представлен широкий ассортимент геосинтетических материалов. Известными и применяемыми среди них являются геотекстиль, георешетки и фиброволокно. G. Madhavi Latha, S. Vidya Murthy сравнили вышеуказанные материалы в качестве усиления песчаных образцов [11]. В ходе испытаний обнаружено, что фибропесок уступает по эффективности двум другим материалам. Однако возможны такие случаи, когда именно фиброармирование будет самым оптимальным способом усиления грунтового основания. Специфичность фиброволокна заключается в том, что оно равномерно распределяется по всему объему грунта, тем самым становится его частью. Взаимодействие между частицами грунта и фиброволокном уже не получится исключить. Тщательным изучением грунта, армированного произвольными волокнами, занимаются в Пермском национальном исследовательском политехническом университете А.С. Кузнецова, В.Г. Офрихтер и А.Б. Пономарев [12]. В своих работах они приводят проанализированные результаты испытаний на трехосное сжатие фиброармированных грунтов. На основе реализованной серии экспериментов, состоящей из шести сочетаний материалов при трех различных боковых давлениях, каждый из которых был выполнен не менее трех раз, созданы диаграммы возникающих напряжений и деформаций. С целью нахождения величин угла внутреннего трения и удельного сцепления испытываемого грунта построены круги Мора. Необходимо помнить, что в настоящее время в области строительства обрели широкую известность компьютерные технологии. Создание виртуальных моделей дает возможность поэтапно проследить все процессы, происходящие с образцом в приборе. Это позволяет очень детально разобрать воздействие укреплений из синтетических материалов на характеристики грунта. В 2013 г. Yung-Shan Hong, Cho-Sen Wu поставили эксперименты на образцах из песка, параллельно моделируя 70-миллиметровую колонну армированного песка в программном комплексе [13]. Сопоставленные в виде графиков величины продемонстрировали высокий уровень сходимости. Все же нужно учесть, что при компьютерном моделировании строится всего лишь модель грунтового образца. Как и многие модели, она не идентична реальному объекту. Аналогичным недостатком обладают и лабораторные методы испытаний. Вышеописанные наблюдения исследователей всего мира натолкнули на дальнейшее экспериментирование с композиционными грунтами. Планируется совершить ряд опытов с образцами из уплотненного песка. Испытания будут проводиться на приборе трехосного сжатия, имеющемся в лаборатории строительного факультета Пермского национального исследовательского политехнического университета. Устройство, находящееся в лаборатории кафедры «Строительное производство и геотехника», оснащено автоматизированной системой управления АСИС-6. Внешний вид устройства и панели управления представлен на рис. 1. Максимально возможные параметры образца ограничены 100 мм в диаметре и 200 мм в высоте. При подготовке эксперимента задаются соответствующие размеры и подбираются необходимые детали. Посредством специального комплекта, служащего для измерения локальных деформаций, фиксируются радиальные деформации образца (рис. 2). Рис. 1. Устройство силового нагружения, камера трехосного сжатия (тип А) и панель управления давлением Рис. 2. Комплект с датчиками для измерения локальных деформаций на образце На изображенном приборе трехосного сжатия реализуются различные схемы испытания образцов грунта, а именно: неконсолидированно-недренированное трехосное сжатие, консолидированно-недренированное трехосное сжатие, консолидированно-дренированное трехосное сжатие и определение прочностных характеристик, консолидированно-дренированное трехосное сжатие и определение деформационных характеристик. Это открывает широкий спектр возможностей для запланированных опытов. Таким образом, обзор научной литературы, посвященной испытаниям на приборе трехосного сжатия песчаных образцов, армированных геосинтетическими материалами, приводит к следующим выводам: 1. Предел прочности армированного песка превосходит значение, зафиксированное у неармированного песка. 2. Расстояние между горизонтальными прослойками из геосинтетика сказывается на максимальной прочности образца. 3. Геосинтетический диск сильнее подвергается растягивающим деформациям в центральной части. 4. Положительный эффект армирования проявляется лучше при статическом нагружении и низком значении бокового давления. При динамическом нагружении наибольший эффект достигается при высоком значении бокового давления. 5. На сцепление между синтетическим элементом и грунтом, степень их взаимодействия оказывают действие гранулометрический и минералогический состав грунта, вид геосинтетика, размер ячеек в нем и многое др. 6. Работа армированных грунтов на приборах трехосного сжатия изучена недостаточно хорошо. Практически не изучены поведение глинистых армогрунтов и контактное взаимодействие песчаных и глинистых грунтов армированных грунтов. В связи с этим в дальнейшем планируется проведения испытаний для этих типов грунтов.

About the authors

M. V Rubtsova

Perm National Research Polytechnic University

V. I Kleveko

Perm National Research Polytechnic University

References

Statistics

Views

Abstract - 138

Refbacks

• There are currently no refbacks.