Assessment of the Uncertainty Parameters Influence on the Development Indicators Forecasting

Abstract


Uncertainties in the initial data when creating a geological and hydrodynamic model of a reservoir can lead to inaccuracies in the modeling results and, therefore, to an incorrect economic assessment and the perspective of an oil or gas field. In order to improve predictive reliability, an assessment of the influence of the hydrodynamic model initial parameters on the forecast of the main technological development indicators was carried out on the example of the Tournaisian object of the Soldatovskoye field. The study presents an approximate algorithm that allows to reduce uncertainties and increase the forecast reliability of the technological development indicators, obtained using a geological and hydrodynamic reservoir model. The algorithm includes a reasonable choice of initial parameters of uncertainty, assessment of the degree of initial parameters influence on the reservoir hydrodynamic model using sensitivity analysis, optimal range selection of uncertainty parameters variation as a result of multivariate adaptation of the hydrodynamic model, calculation and analysis of multivariate forecast for the reservoir hydrodynamic model. The result of the work is to clarify the design technological indicators of development, assess the risks of non-confirmation of the hydrodynamic model forecast, as well as recommendations and proposals for the study of those uncertainty parameters that had the greatest impact on the calculated technological indicators of the object development. As a result, a block diagram of the applied approach is presented in order to generalize and replicate on promising and significant oil and gas fields. The described approach to adapting the model and calculating forecast options in conditions of uncertainty of the model initial parameters would allow obtaining a more reliable and less subjective hydrodynamic model of the formation, which, in turn, would reduce the likelihood of an incorrect assessment of the prospects of a "young" field or a field developed at an early stage.


Full Text

Введение В связи с необходимостью повышения эффективности разработки нефтяных месторождений возникает потребность в создании геолого-гидродинамических моделей (ГДМ) эксплуатируемых объектов. Гидродинамическая модель должна максимально точно описывать фильтрационные и физико-химические процессы, характерные для реального пласта [1-7]. Все большую актуальность в Пермском крае приобретают небольшие месторождения нефти. Ввиду малых объемов и подвижности геологических запасов погрешность исходных данных может привести к неверной оценке перспектив месторождения. Поэтому с целью получения надежного прогноза в процессе проектирования, а также при создании гидродинамических моделей месторождений, разрабатываемых на ранних стадиях, необходим учет неопределенностей исходных данных. Неопределенность - это состояние полного или частичного отсутствия информации о моделируемом объекте, необходимой для понимания какого-либо события, его последствий и их вероятности [8-12]. Целью данной работы является повышение достоверности прогноза основных технологических показателей разработки месторождения, разрабатываемого на ранней стадии. Текущее состояние разработки турнейского объекта Солдатовского месторождения Турнейский объект Солдатовского месторождения разрабатывается с 2012 г. На объекте выделяется ряд поднятий, зону интереса представляет Куклеяновское поднятие, так как на нем сосредоточено 47 % геологических запасов нефти турнейского объекта. На 2017 г. объект находится на начальной стадии разработки, действующий добывающий фонд - восемь горизонтальных скважин. Текущие дебиты по нефти составляют от 1,3 до 27,9 т/сут. Скважины работают с обводненностью от 4,8 до 93,0 % (рис. 1). Рис. 1. График разработки Солдатовского месторождения, турнейский объект Таблица 1 Геолого-физическая характеристика турнейского объекта Солдатовского месторождения Параметр Куклеяновское поднятие Средняя глубина залегания кровли, м 1803,5 Тип коллектора Карб. Средн. эфф-я нефтенасыщ. толщина, м 8,9 Коэффициент пористости, д. ед. 0,12 Проницаемость, мкм2 0,0145 Коэффициент песчанистости, д. ед. 0,443 Расчлененность, д. ед. 10,4 Начальное пластовое давление, МПа 17,5 Вязкость нефти в пласт. усл., мПа·с 13,7 Плотность нефти в поверхн. усл., г/см3 0,912 Давление насыщения нефти газом, МПа 10,2 Газосодержание, м3/т 38,8 Коэффициент вытеснения, д. ед. 0,56 Коэффициент продуктивности, м3/сут· МПа 3,4 Из анализа графика разработки видно, что средневзвешенное по объекту пластовое давление держится на уровне 17 МПа, однако в районе добывающих скважин № 404, 403 на Куклеяновском поднятии наблюдается снижение пластового давления на 41-54 % от начального (с 17,5 до 8 МПа) при давлении насыщения 10,2 МПа. В табл. 1 представлена краткая геолого-физическая характеристика турнейского объекта. В целях оптимизации времени, затрачиваемого на расчет ГДМ, создана секторная модель только Куклеяновского поднятия с детальностью геологической модели (ГМ). Количество активных ячеек уменьшилось в семь раз, а время расчета сократилось в 15 раз. В целях инициализации на границах секторной модели создано влияние законтурной области с помощью аквифера Картера - Трейси. Обоснование выбора параметров неопределенности На этапе адаптации фактических отборов по скважинам вследствие низких значений абсолютной проницаемости возникли сложности при создании адекватной гидродинамической модели. Принятое по результатам геофизических исследований скважин (ГИС) среднее значение абсолютной проницаемости по исследуемому поднятию составляет 14,5 мД. В результате решено принять во внимание гидродинамические исследования (ГДИ), в ходе которых установлено, что проницаемость удаленной зоны пласта (УЗП) одной из добывающих скважин на 2012 г. составляет 787 мД, а на 2014 г. - 23 мД. Учитывая различие величины проницаемости по исследованиям ГДИ и ГИС, а также изменение значений проницаемости по ГДИ при снижении пластового давления, можно сделать предположение о наличии системы трещин [13-19]. Известно, что проницаемость породы с системой трещин в гораздо большей степени зависит от пластового давления, чем проницаемость пористой среды. Предположительно при снижении пластового давления в 2014 г. увеличилась вешняя нагрузка на скелет породы, и раскрытость трещин снизилась, в результате чего после проведения ГДИ в 2014 г. в районе добывающей скважине проницаемость уменьшилась с 787 до 23 мД. Также значения фильтрационно-емкостных свойств пласта (ФЕС), возможно, определены некорректно вследствие проведения неполного комплекса ГИС в скважинах с условно горизонтальной частью ствола, так как они имеют малый диаметр. В результате проведенного анализа Куклеяновского поднятия в качестве неопределенности выбраны следующие параметры: 1. Параметр абсолютной проницаемости законтурной и нефтенасыщенной части пласта в целях косвенного учета трещиноватости турнейского пласта. 2. Влияние законтурной области. Оно смоделировано с помощью аквифера Картера - Трейси с учетом зон замещения. Аквифер Картера - Трейси максимально учитывает свойство законтурной области за счет таких параметров, как средняя проницаемость пласта, средняя пористость пласта, сумма сжимаемости породы и воды, внутренний радиус аквифера, средняя эффективная толщина, начальное пластовое давление, вязкость пластовой воды. Ввиду малоизученности объекта в качестве неопределенности выделены параметры средней проницаемости, пористости, толщины пласта и внутреннего радиуса аквифера. 3. Неопределенность фазовых проницаемостей породы. Экспериментальные фазовые проницаемости имеются только для двух значений абсолютной проницаемости Солдатовского месторождения. Для моделирования использовались кривые фазовых проницаемостей, модифицированные с учетом принятой остаточной водонасыщенности. 4. Неопределенность сообщаемости «скважина - пласт» и скин-фактора. Сообщаемость и скин-фактор выбраны в качестве параметра неопределенности ввиду того, что в скважине со временем изменяется гидродинамическое несовершенство по характеру вскрытия [20]. В табл. 2 представлены граничные значения параметров неопределенностей. Таблица 2 Граничные значения параметров неопределенностей Параметр неопределенности Значение параметра мини-мальное среднее макси-мальное Параметр проницаемости аквифера, Мд 14,5 25 207 Параметр пористости аквифера, % 0,08 0,12 0,17 Параметр средней эффективной толщины аквифера, м 70 75 100 Внутренний радиус аквифера, м 2000 2500 3000 Сообщаемость «скважина - пласт», д.ед. 1 5 10 Скин-фактор -10 0 10 Множитель ОФП, д.ед. 0,75 1 1,25 Множитель проницаемости (наличие систем трещин), д.ед. 1 1,5 2 Рис. 2. График расчетной накопленной добычи нефти всех вариаций адаптации модели Таблица 3 Результаты адаптации граничных расчетов Год Добыча жидкости, тыс. м3 ∆, % Добыча нефти, тыс. м3 ∆, % Обводненность, % ∆, % факт расчет факт расчет факт расчет Расчет № 19 2012 28,1 27,1 3,6 15,4 16,2 -4,9 45,1 40,3 10,7 2013 38,2 38,0 0,4 19,3 20,6 -6,5 49,3 45,9 7,1 2014 15,9 15,8 0,8 12,2 12,5 -2,4 23,6 21,1 10,4 2015 12,6 12,5 0,5 9,0 9,3 -3,2 28,7 26,1 9,3 За весь период 94,8 93,4 1,4 55,9 58,5 -4,6 Расчет № 25 2012 28,1 28,1 0,0 15,4 15,2 1,7 45,1 46,1 -2,0 2013 38,2 38,0 0,5 19,3 19,2 0,8 49,3 49,5 -0,3 2014 15,9 15,6 2,3 12,2 11,6 4,5 23,6 25,3 -7,4 2015 12,6 12,6 0,0 9,0 8,2 8,5 28,7 34,8 -21,2 За весь период 94,8 94,2 0,6 55,9 54,2 3,1 Многовариантное моделирование Следующим этапом работы является проведение многовариантного моделирования с учетом выбранного диапазона неопределенных параметров на программном обеспечении Enable компании Roxar [20-27]. В сумме проведено 110 расчетов. На рис. 2 представлен график накопленной добычи нефти всех вариантов адаптации гидродинамической модели. На основе полученных вариантов адаптации модели осуществлена оценка их качества, в ходе которой выбраны расчеты, соответствующие временному регламенту оценки качества и приемки трехмерных цифровых геолого-гидродинамических моделей. То есть отклонение расчетной накопленной добычи жидкости и нефти не должно превышать 5 %, а отклонение расчетной годовой добычи жидкости и нефти - 10 %. В табл. 3 представлены результаты адаптаций граничных расчетов, соответствующих регламенту. Расчеты, представленные на рис. 6, распределяющиеся выше или ниже граничных, не входят в рамки регламента. Таблица 4 Уточненные граничные значения параметров неопределенностей Параметр неопределенности Значение параметра минимальное среднее максимальное Параметр проницаемости аквифера, мД 50 55 65 Параметр пористости аквифера, % 0,12 0,13 0,14 Параметр средней эффективной толщины аквифера, м 85 90 95 Внутренний радиус аквифера, м 2289 2392 2544 Сообщаемость «скважина - пласт», д. ед. 1 5 10 Скин-фактор -10 0 10 Смачиваемость породы (множитель ОФП), д.ед. 1 1,25 1,25 Множитель проницаемости (наличие систем трещин), д. ед. 1,45 1,5 1,55 Выявлено, что 77 расчетов из 110 входят в рамки регламента, что составляет 70 % от общего количества. Посредством многовариантной адаптации ГДМ и последующей выборки расчетов, соответствующих регламенту, диапазон изменения параметров неопределенности сужен, в результате произведено уточнение границ параметров неопределенности (табл. 4) [28-31]. При данных значениях параметров неопределенности все расчеты, полученные с помощью ГДМ, удовлетворяют регламенту, однако при расчете прогнозных технологических показателей на долгосрочную перспективу будет наблюдаться значительное отклонение. Анализ степени влияния параметров неопределенности на расчетные показатели разработки В ходе работы проведены расчеты на чувствительность, с помощью которых установлено, что параметрами, наиболее влияющими на адаптацию модели, являются множитель абсолютной проницаемости, косвенно учитывающий трещиноватость коллектора, и множитель относительно фазовых проницаемостей. На рис. 3 представлена торнадодиаграмма, показывающая, как сильно изменяется накопленная добыча нефти при различных значениях параметров неопределенностей. Рис. 3. Торнадо-диаграмма: 1 - множитель абсолютной проницаемости; 2 - множитель (ОФП) Многовариантный прогноз при рекомендуемой системе разработки На следующем этапе с учетом оценки качества и определения параметров, наиболее влияющих на адаптацию модели, произведены прогнозные расчеты по рекомендуемому варианту только тех адаптаций, которые соответствуют регламенту [32, 33]. В результате получены оптимистичный (510 тыс. м3) и пессимистичный (469 тыс. м3) варианты прогноза накопленной добычи нефти, разница между которыми составляет 41 тыс. м3 (рис. 4). Анализируя рис. 4, а, можно увидеть, что прогноз рекомендуемого варианта входит в выделеную область и распределяется ближе к пессимистичному варианту. Далее проведена вероятностная оценка прогноза с помощью гистограмм, характеризующих плотность распределения расчетов по значениям накопленной добычи нефти (рис. 4, б) [34]. На рис. 5 изображена увеличенная гистограмма, характеризующая плотность распределения накопленной добычи нефти на 2056 г. с нанесением перцентиля. На перцентиле можно выделить наиболее вероятный или пессимистичный уровень накопленной добычи нефти (Р10), оптимальный уровень (Р50) обычно всегда близок к математическому ожиданию, то есть наиболее часто прогнозируемый уровень на ГДМ, и наиболее оптимистичный уровень добычи нефти (Р90). Также на перцентиле отмечен уровень добычи нефти, утвержденный в текущем проектном документе разработки Солдатовского месторождения нефти для турнейского пласта Куклеяновского поднятия. Так как уровень добычи нефти, утвержденный в ПТД, ниже Р50 на 12 тыс. м3, то можно говорить о наличии небольшого потенциала для разрабатываемого объекта. Также из анализа перцентиля можно сделать вывод, что уровень накопленной добычи нефти, утвержденный в текущей проектной документации разработки месторождения, согласно расчетам на геолого-гидродинамической модели пласта подтвердится с вероятностью 81 %. Ввиду того что Куклеяновское поднятие выделено в отдельный объект, разрабатывается на начальной стадии и имеет небольшое количество геологических и подвижных а б Рис. 4. График прогнозных значений: а - накопленной добычи нефти; б - накопленной добычи нефти с нанесением гистограмм распределения плотности расчетов Рис. 5. Гистограмма распределения плотности расчетов на ГДМ с нанесением перцентиля Рис. 6. Алгоритм анализа влияния неопределенностей и оценки рисков запасов нефти, прирост в 12 тыс. м3 в достаточной степени укрепит экономическую эффективность инвестиционного проекта. В ином случае, если значение уровня добычи нефти перцентиля Р50 при расчете на ГДМ получено меньше, чем в утвержденном проекте разработки, то возникает риск снижения рентабельности проекта. Поэтому для перспективных и значимых месторождений, разрабатываемых на начальной стадии, или на месторождениях, имеющих небольшой объем геологических и подвижных запасов нефти, необходимо учитывать неопределенности, от влияния которых может зависеть рентабельность проекта [35-37]. Далее все данные сведены в обобщенный алгоритм анализа влияния неопределенностей и оценки риска технологической и экономической эффективности инвестиционного проекта, который применим, в частности, к объектам, разрабатываемым на начальной стадии (рис. 6) [38-45]. Данный алгоритм в зависимости от изученности объекта, от стадии разработки, от экономических и политических факторов может модифицироваться и дополняться. Выводы В ходе представленной работы выбраны параметры неопределенности и диапазон их изменения, проведена многовариантная адаптация, которая позволила уточнить диапазон изменения ранее выбранных параметров неопределенности. Анализ чувствительности, или факторный анализ, позволил выявить, что множитель абсолютной проницаемости в районе добывающих скважин, косвенно учитывающий влияние трещин на фильтрацию флюида в пласте, и функции относительной фазовой проницаемости оказывают значительное влияние на накопленную добычу нефти, следовательно, рекомендуется изучить данные параметры более детально. На основании полученных данных многовариантный прогноз позволил провести вероятностную оценку и выявить пессимистичный (Р10), оптимальный (Р50) и оптимистичный (Р90) уровни добычи нефти на 2056 г. Определено, что оптимальный (Р50) уровень накопленной добычи нефти на 12 тыс. м3 выше, чем уровень, утвержденный в текущем ПТД, из чего можно сделать вывод о наличии небольшого потенциала. Проведенное исследование позволило создать алгоритм анализа влияния неопределенности и оценки рисков, использование которого дает возможность оптимизировать подход адаптации гидродинамических моделей, сделать процесс адаптации более объективным и надежным, снизить неопределенность исходных данных, разработать рекомендации по дальнейшему изучению объектов, произвести прогнозы, позволяющие оперативно оценить основные технологические показатели разработки, и провести вероятностную оценку рисков.

About the authors

Nikita D. Kozyrev

PermNIPIneft branch of LUKOIL-Engineering LLC in Perm

Author for correspondence.
Email: nikita.kozyrev@pnn.lukoil.com
3a Permskaya st., Perm, 614015, Russian Federation

1st category Engineer at the Department of Creation and Monitoring of Hydrodynamic Models of Priority Fields

Aleksey Yu. Vishnyakov

PermNIPIneft branch of LUKOIL-Engineering LLC in Perm

Email: aleksej.vishnyakov@pnn.lukoil.com
3a Permskaya st., Perm, 614015, Russian Federation

Leading Specialist of the Production Optimization Department

Ivan S. Putilov

PermNIPIneft branch of LUKOIL-Engineering LLC in Perm

Email: ivan.putilov@pnn.lukoil.com
3a Permskaya st., Perm, 614015, Russian Federation

Doctor of Engineering, Deputy Director of the Branch for Scientific Work in the Field of Geology

References

  1. Gavura V.E. Geologiia i razrabotka neftianykh i gazoneftianykh mestorozhdenii [Geology and development of oil and gas-oil fields]. Moscow: VNIIOENG, 1995, 496 p.
  2. Aziz Kh., Settari E. Matematicheskoe modelirovanie plastovykh sistem [Mathematical modeling of reservoir systems]. Moscow: Nedra, 1982, 407 p.
  3. Krichlou G.B. Sovremennaia razrabotka neftianykh mestorozhdenii – problemy modelirovaniia [Modern oil field development – modeling problems]. Moscow: Nedra, 1979, 303 p.
  4. Nasybullin A.V., Antonov O.G. Postoianno deistvuiushchaia geologo-tekhno­logicheskaia model' 3 bloka Berezovskoi ploshchadi [Permanent geological and technological model of block 3 of Berezovskaya area]. Sbornik nauchnykh trudov TatNIPIneft'. OAO “Tatneft'”. Moscow: VNIIOENG, 2012, no. 80, pp. 91-95.
  5. Kozyrev N.D, Ladeishchikova T.S, Zhulanov E.V. Modelirovanie geologo-tekhnicheskikh meropriiatii na Sibirskom mestorozhdenii (zalezh' Bsh-Srp) s ispol'zovaniem gidrodinamicheskogo simuliatora [Simulation of geological and technical measures at the Siberian field (Bsh-Srp deposit) using a hydrodynamic simulator]. Master’s Journal, 2015, no. 1, pp. 238-244.
  6. Rakhmanov A.R., Ibatullin R.R., Bakirov I.M., Nasybullin A.V., Antonov O.G. Sozdanie i ispol'zovanie postoianno deistvuiushchei geologo-tekhnologicheskoi modeli tret'ego bloka Berezovskoi ploshchadi [Development and application of permanently updated geological and reservoir model for the third block of the Berezovskaya area]. Neftianoe khoziaistvo, 2012, no. 2, pp. 54-56.
  7. Sazonov E.O. Hydrodynamic simulation of reservoir fluids filtration at diverter technology conditions. Oil and Gas Business: electronic scientific journal, 2013, iss. 3, pp. 109-119.
  8. Gutman I.S. Balaban I.Iu. Metodologicheskie priemy otsenki riskov i neopredelennostei po zarubezhnym klassifika­tsiiam [Methods of risks and uncertainties evaluation according to SPE-PRMS classification of reserves and resources]. Neftianoe khoziaistvo, 2014, no. 11, pp. 88-93.
  9. Box G., Behnken D. Some new three level designs for the study of quantitative variables. Technometrics, 1960, vol. 2, pp. 455-475. doi: 10.2307/1266454
  10. Todd M., Longstaff W. The Development, Testing and Application of a Numerical Simulator for Predicting Miscible Flood Performance. Journal of Petroleum Technology, 1972, vol. 24, no. 7, pp. 874-882. doi: 10.2118/3484-PA
  11. Gutman I.S. Metody podscheta zapasov nefti i gaza [Methods for calculating oil and gas reserves]. Moscow: Nedra, 1985, 244 p.
  12. Gutman I.S. Balaban I.Iu. Geostatistika v promyslovo-geologicheskikh issledovaniiakh [Geostatistics in field geological research]. Moscow: Rossiiskii gosudarstvennyi universitet nefti i gaza, 2011, 154 p.
  13. Palat Sankar, Torbatynia Mina, Kanadikirik Kerem, Varma Sunil. Hydrodynamic Modelling of Hydraulic Fracturing Fluid Injection in North Perth Basin Shale Gas Targets. SPE Asia Pacific Unconventional Resources Conference and Exhibition, 9-11 November. Brisbane, Australia. Conference Paper SPE-176879, 2015. doi: 10.2118/176879-MS
  14. Kovaleva L.A., Nasyrov N.M., Saiakhov F.L., Khismatullina F.S. Nestatsionarnaia fil'tratsiia mnogokomponentnoi uglevodorodnoi sistemy pri nalichii ob"emnogo istochnika tepla [Non-stationary filtration of a multicomponent hydrocarbon system in the presence of a volumetric heat source]. Izvestiia vuzov. Neft' i gaz, 1997, no. 3, pp. 37-42.
  15. Golf-Rakht T.D. Osnovy neftepromyslovoi geologii i razrabotki treshchinovatykh kollektorov [Fundamentals of Oilfield Geology and Fractured Reservoir Development]. Moscow: Nedra, 1986, 608 p.
  16. Cherepanov S.S., Martiushev D.A., Ponomareva I.N. Otsenka fil'tratsionno-emkostnykh svoistv treshchinovatykh karbonatnykh kollektorov mestorozhdenii Predural'skogo kraevogo progiba [Evaluation of filtration-capacitive properties of fractured carbonate reservoir of Predural'skogo edge deflection]. Neftianoe khoziaistvo, 2013, no. 3, pp. 62-65.
  17. Myeong H. Noh, Larry W. Lake. Geochemical Modeling of Fracture Filling. SPE/DOE Improved Oil Recovery Symposium, 13–17 April. Tulsa, Oklahoma. Conference Paper SPE-75245, 2002. doi: 10.2118/75245-MS
  18. Bortolan Neto L., Kotousov A. Residual opening of hydraulic fractures filled with compressible proppant. International Journal of Rock Mechanics and Mining Sciences, 2013, no. 61, pp. 223-230. doi: 10.1016/j.ijrmms.2013.02.012
  19. Nils L. Jacobsen, Finn Engstrom, Uldall A., Niels W. Petersen. Delineation of Hydrodynamic/Geodynamic Trapped Oil in Low Permeability Chalk. SPE Annual Technical Conference and Exhibition, 3-6 October. Houston, Texas. Society of Petroleum Engineers SPE-56514, 1999. doi: 10.2118/56514-MS
  20. Bourdet D. et al. A new set of type curves simplifies well test analysis. World oil, 1983, May, pp. 95-106.
  21. William Thomas Peake, Rion Harl Camerlo, Terrell Tankersley. Tengiz Reservoir Uncertainty Characterization and Modeling. SPE Caspian Carbonates Technology Conference, 8-10 November. Atyrau, Kazakhstan. Conference Paper SPE-139561, 2010. doi: 10.2118/139561-MS
  22. Denney D. Digital core laboratory: reservoir-core properties derived from 3D images. Journal of Petroleum Technology, 2004, vol. 56, iss. 05, pp. 66-88. doi: 10.2118/0504-0066-JPT
  23. Ansari A.M., Sylvester N.D., Sarica C., Shoham O., Brill J.P. Comprehensive Mechanistic Model for Upward Two-Phase Flow in Wellbores. SPE Production & Facilities, 1994, vol. 9, no. 2, pp. 143-151. doi: 10.2118/20630-PA
  24. Jadhunandan P.P., Morrow N.R. Effect of wettability on waterflood recovery for crude-oil/brine/rock systems. SPE Reservoir Engineering, 1995, vol. 10 (1), pp. 40-46. doi: 10.2118/22597-PA
  25. Podio A.L., McCoy J.N., Becker D. Integrated well performance and analysis. SPE Computer Applications, 1992, June, pp. 43-48. doi: 10.2118/24060-PA
  26. Nasybullin A.V., Antonov O.G., Shutov A.A., Rakhmanov A.R., Gumarov N.F., Ganiev B.G. Optimizatsiia sistemy zavodneniia na osnove trekhmernogo geologo-gidrodinamicheskogo modelirovaniia i iskusstvennogo intellekta [3D reservoir modeling and AI-based optimization of waterflooding system]. Neftianoe khoziaistvo, 2012, no. 7, pp. 14-16.
  27. Nasybullin A.V., Shutov A.A., Antonov O.G., Razzhivin D.A., Rakhmanov A.R., Ganiev B.G. Povyshenie effektivnosti neftedobychi pri optimizatsii sistemy zavodneniia na osnove neirosetevogo i gidrodinamicheskogo modelirovaniia [Increasing the efficiency of oil production while optimizing the waterflooding system based on neural network and hydrodynamic modeling]. Oborudovanie i tekhnologii dlia neftegazovogo kompleksa, 2014, no. 5, pp. 47-51.
  28. Sosnin N.E. Razrabotka statisticheskikh modelei dlia prognoza neftegazonosnosti (na primere terrigennykh devonskikh otlozhenii Severo-Tatarskogo svoda) [Development of statistical models for predicting oil-and-gas content (on the example of terrigenous devonian sediments of North Tatar arch)]. Vestnik Permskogo natsional'nogo issledovatel'skogo politekhnicheskogo universiteta. Geologiia. Neftegazovoe i gornoe delo, 2012, no. 5, pp. 16-25.
  29. Dement'ev L.F. Statisticheskie metody obrabotki i analiza promyslovo-geologicheskikh dannykh [Statistical methods of processing and analysis of field-geological data]. Moscow: Nedra, 1966, 206 p.
  30. Watson G.S. Statistic on spheres. New York: John Wiley and Sons, Inc., 1983, 238 р.
  31. Putilov I.S., Galkin V.I. Primenenie veroiatnostnogo statisticheskogo analiza dlia izucheniia fatsial'noi zonal'nosti turne-famenskogo karbonatnogo kompleksa Sibirskogo mestorozhdeniia [The results of statistical analysis for study fades characterization of T-Fm stage of Sibirskoe oilfield]. Neftianoe khoziaistvo, 2007, no. 9, pp. 112-114.
  32. Sazonov E.O. Zeigman Iu.V. Analiz chuvstvitel'nosti modeli k neopredelennostiam v usloviiakh primeneniia potokotkloniaiushchikh tekhnologii. Ekspress-metod otsenki effektivnosti tekhnologii [Sensitivity model analysis under diverter technology conditions and uncertainties. Express method of efficiency estimation]. Neftianoe khoziaistvo, 2014, no. 10, pp. 102-105.
  33. Mirzadzhanzade A.Kh., Stepanova G.S. Matematicheskaia teoriia eksperimenta v dobyche nefti i gaza [Mathematical theory of experiment in oil and gas production]. Moscow: Nedra, 1977, 228 p.
  34. Gmurman V.E. Teoriia veroiatnostei i matematicheskaia statistika [Theory of Probability and Mathematical Statistics]. 10nd ed. Moscow: Vysshaia shkola, 2004, 479 p.
  35. Safin D.K. Metodika veroiatnostno-statisticheskoi otsenki koeffitsienta izvlecheniia nefti iz zalezhei na razlichnykh stadiiakh ikh izuchennosti [Methodology for the probabilistic-statistical assessment of the oil recovery factor from deposits at various stages of their study]. Neft' i gaz, 2001, no. 4, pp. 63-66.
  36. Yarus J.M. Stochastic modeling and geostatistics. AAPG. Tulsa, Oklahoma, 1994, 231 р.
  37. Latyshova M.G. et al. Prakticheskoe rukovodstvo po interpretatsii dannykh GIS [A practical guide to interpreting well log data]. Moscow: Nedra, 2007, 327 p.
  38. Lebedev T.S. Model studies of physical properties of mineral matter in high pressure - temperature experiments. Phys. Earth and Planet. Inter, 1980, vol. 25, pp. 292-303. doi: 10.1016/0031-9201(80)90126-0
  39. Parzen E. On estimation of a probability density function and mode. Annals of Mathematical Statistics, 1962, vol. 33, pp. 1065-1076. doi: 10.1214/aoms/1177704472.
  40. Gladkov E.A. Geologicheskoe i gidrodinamicheskoe modelirovanie mestorozhdenii nefti i gaza: uchebnoe posobie [Tutorial Geological and hydrodynamic modeling of oil and gas fields]. Tomsk: Tomskii politekhni­cheskii universitet, 2012, pp. 25-35. 87 p.
  41. Gimazov A.A., Fokeeva E.E., Khairullin R.U., Minikhanov D.M. Kompleksnyi podkhod k adaptatsii i prognozu parametrov vtorichnoi pustotnosti dlia neftianogo mestorozhdeniia imeni R. Trebsa [Integrated approach to adapting and forecasting the parameters of secondary porosity for the R. Trebs oilfield]. Neftianoe khoziaistvo, 2018, no. 10, pp. 20-23. doi: 10.24887/0028-2448-2018-10-20-23
  42. Zakirov R.Kh. Rol' geologo-gidrodinamicheskogo modelirovaniia pri proektirovanii razrabotki neftianykh mesto­rozhdenii [Role of geological-hydrodynamic modelling at designing of oil field development]. Georesursy, 2009, no. 4, pp. 34-36.
  43. Bozheniuk N.N., Strekalov A.V. Nekotorye priemy adaptatsii gidrodinamicheskoi modeli k istorii razrabotki [Some methods of simulation model history-matching]. Neftegazovoe delo, 2016, no. 2, pp. 42-49.
  44. Belov K.V., Lisenkov A.B., Ponomarev A.D., Gorbatenko N.S. Issledovanie protsessov fil'tratsii vody v poristoi srede metodami fizicheskogo i chislennogo modelirovaniia [Study of fluid filtration in a porous medium using physical and numerical modeling]. Izvestiia Tomskogo politekhnicheskogo universiteta. Inzhiniring georesursov, 2017, vol. 328, no. 8, pp. 64-74.
  45. Dikalov D.V. Kompleksnyi podkhod k sozdaniiu postoiannodeistvuiushchei geologo-tekhnologicheskoi modeli (na primere Zapadno-Tugrovskogo mestorozhdeniia) [Comprehensive approach to the construction of a permanently working geological-technological model on the example of the Western-Tugrovsky deposit]. Geologiia, geofizika i razrabotka neftianykh i gazovykh mestorozhdenii, 2018, no. 9, pp. 34-40. doi: 10.30713/2413-5011-2018-9-34-40

Statistics

Views

Abstract - 222

PDF (Russian) - 556

PDF (English) - 83

Refbacks

  • There are currently no refbacks.

Copyright (c) 2020 Kozyrev N.D., Vishnyakov A.Y., Putilov I.S.

This website uses cookies

You consent to our cookies if you continue to use our website.

About Cookies