Full Text

Введение Нередко в строительной практике возникает необходимость усиления свайного основания зданий и сооружений. К традиционным методам можно отнести выполнение дополнительных - как правило, буронабивных - свай с последующим возведением ростверка, включающего их в работу. Часто усиление приходится выполнять в условиях плотной городской застройки, в подвалах, в помещениях, насыщенных оборудованием и пр., что может привести к существенным технологическим трудностям [1]. Одним из альтернативных способов усиления свайных фундаментов является метод высоконапорного группового инъецирования, заключающийся в нагнетании в грунт подвижного цементно-песчаного раствора под давлением, превышающим его структурную прочность. Одновременное нагнетание через несколько инъекторов способствует разрыву грунтовой среды в нужном направлении, таким образом, после твердения раствора в грунте формируются инъекционные тела определенной формы, армирующие основание. Технология не требует использования специального, в том числе крупногабаритного, оборудования, работы не оказывают динамического воздействия и могут выполняться в крайне стесненных условиях. Однако для эффективного применения метода необходимо определить принципиальные подходы к назначению основных параметров усиления - схемы размещения инъекционных включений и требуемый объем инъецирования [2-8]. 1. Проведение экспериментальных исследований При проведении экспериментов по оценке влияния схемы расположения жестких включений на деформативность грунтового основания модели свайного фундамента использовался малый лабораторный грунтовый лоток с размерами 37×90 см в плане и глубиной 50 см. Он заполнялся среднезернистым рыхлым песком. Сваи моделировались металлическими стержнями диаметром d = 0,8 см и длиной l = 23 см, свайный ростверк - металлическим квадратным штампом с длиной сторон b = 10 см и толщиной h = 1 см, инъекционные тела - зернами гравия с эквивалентным диаметром 1-3 см (~0,1b-0,3b) (рис. 1). Модель свайного фундамента включала 9 свай, расположенных по сетке с шагом 4,6 см - 5,75d (рис. 2). Для ограничения горизонтальных смещений стержни сопрягались со штампом через прослойку пластилина [2]. Нагрузка передавалась в виде сосредоточенной силы винтовым домкратом через пружинный динамометр. После каждого нагружения выдерживался период условной стабилизации деформаций. Измерение вертикальных осадок штампа осуществлялось по двум прогибомерам Максимова с ценой деления 0,01 мм, установленным на его торцах. Рис. 1. Зерна гравия и металлический стержень, моделирующие инъекционные тела и забивную сваю Fig. 1. Grains of gravel and a metal rod modeling injection bodies and driven pile Рис. 2. Разные схемы усиления свайного куста внедрением жестких включений Fig. 2. Pile bush enhancement schemes by introducing hard inclusions Армированное грунтовое основание моделировалось укладкой жестких включений - гравия. Песок засыпался в лоток послойно, после укладки каждого слоя в него внедрялись зерна гравия с небольшим усилием, создающим некоторое уплотнение, условно моделирующее изменение структуры окружающего грунта при инъецировании цементно-песчаного раствора. Использование отдельных зерен гравия, укладываемых вплотную друг к другу, моделировало возможное нарушение сплошности инъекционных тел в грунтовом массиве [5-10]. В подготовке к проведению экспериментов участвовал магистрант кафедры ИГОФ НГАСУ (Сибстрин) В.В. Шамарин. Лабораторные исследования включали 10 экспериментов, каждый из которых повторялся не менее трех раз. Усиление модели свайного фундамента жесткими включениями выполнялось по следующим схемам (рис. 3, 4): 1. Расположение под нижними концами стержней на глубине ~2d сплошного жесткого тела (плоского камня неправильной формы с размерами ~12´10 см, толщиной 1,5-2,0 см). 2. Расположение под нижними концами стержней на глубине ~2d двух уровней зерен гравия с размерами ~2 см (0,2b) без разрывов в плане и по высоте. 3. Расположение двух уровней зерен гравия с размерами ~2 см (0,2b) без разрывов в плане и по высоте под подошвой штампа. 4. Расположение одного уровня зерен гравия с размерами ~3 см (0,3b) без разрывов в плане и по высоте под подошвой штампа. 5. Расположение двух уровней зерен гравия с размерами ~2 см (0,2b) без разрывов в плане и по высоте на глубине 0,5l от подошвы штампа. 6. Расположение двух уровней зерен гравия с размерами ~2 см (0,2b) без разрывов в плане и по высоте под штампом и на глубине 0,5l от его подошвы. 7. Расположение двух уровней зерен гравия с размерами ~2 см (0,2b) без разрывов в плане и по высоте под штампом, на глубине 0,5l от его подошвы и под нижними концами стержней на глубине ~2d. 8. Расположение зерен гравия с размерами ~3 см (0,3b) по внешнему контуру стержней по всей глубине вдоль двух противоположных сторон штампа. 9. Расположение зерен гравия с размерами ~3 см (0,3b) по внешнему контуру стержней по всей глубине вдоль всего периметра штампа. 10. Расположение зерен гравия с размерами ~3 см (0,3b) по внешнему контуру стержней по всей глубине вдоль всего периметра штампа с заполнением внутреннего пространства между стержнями зернами гравия с размерами ~2 см (0,2b). 2. Результаты экспериментальных исследований Результаты лабораторных экспериментов представлены в виде осредненных графиков зависимости осадок модели свайного фундамента от нагрузки (рис. 5-9). Анализируя результаты проведенных экспериментов, можно сделать следующие выводы: 1. Любые схемы усиления модели свайного фундамента внедрением жестких включений положительно влияют на величину осадок. Максимальный эффект достигается при расположении под нижними концами стержней сплошного жесткого тела - наблюдается полное затухание деформаций (см. рис. 5). Рис. 3. Схемы усиления модели свайного куста жесткими включениями № 1-7 Fig. 3. Schemes of strengthening model pile bush by hard inclusions № 1-7 Рис. 4. Схемы усиления модели свайного куста жесткими включениями № 8-10 Fig. 4. Schemes of strengthening model pile bush by hard inclusions № 8-10 . Рис. 5. Графики осадок модели свайного фундамента: 1 - без усиления; 2, 3 - при расположении под нижними концами стержней сплошного жесткого тела и двух уровней зерен гравия Fig. 5. Pile foundation model deformation graphics: 1 - without strengthening; 2, 3 - at the location under the ends of the rods of a solid body and 2 levels of gravel grains Наименее эффективна схема усиления с расположением жестких включений относительно небольших размеров (0,2b) непосредственно под подошвой штампа - снижение осадок составляет около 10-15 %. Однако использование зерен более крупной фракции (0,3b) снижает деформации на 25-50 % и более (см. рис. 6). 2. При всех схемах армирования грунтового основания модели свайного фундамента график зависимости осадки от нагрузки имеет близкий к линейному вид, резкой потери несущей способности (срыва) не наблюдается, предельная нагрузка отсутствует (см. рис. 5-9). Рис. 6. Графики осадок модели свайного фундамента: 1 - без усиления; 2, 3 - при расположении под подошвой штампа двух уровней зерен гравия мелкой (0,2b) и крупной (0,3b) фракции Fig. 6. Pile foundation model deformation graphics: 1 - without strengthening; 2, 3 - at location under the stamp of 2 levels of grains of small gravel (0,2b) and large (0,3b) fraction 3. Наибольшее влияние на результат оказывает схема усиления, формирующая характер взаимодействия модели свайного фундамента с грунтовым массивом. К наибольшему эффекту приводит армирование элементами гравия по внешнему контуру стержней по всей глубине вдоль двух противоположных сторон штампа. Примерно такие же значения деформаций наблюдаются при расположении гравия под штампом, на глубине 0,5l от его подошвы и под нижними концами стержней на глубине ~ 2d. В этих случаях значение нагрузки на основание увеличивается на 75-100 %, а величина осадок снижается в 3 и более раз (см. рис. 7). 4. В ряде случаев изменение схемы усиления с внедрением дополнительных включений (с существенным суммарным объемом) не оказывает заметного положительного влияния на величину осадок. Так, разница между значениями осадок модели свайного фундамента, усиленного одним слоем (2 уровня включений под нижними концами стержней), двумя слоями (2 уровня включений под подошвой штампа и на глубине 0,5l от подошвы) и тремя слоями (2 уровня включений под нижними концами стержней, под подошвой штампа и на глубине 0,5l от подошвы), не превышает 10-20 % (см. рис. 8). При этом суммарный объем включений увеличивается в 2 и 3 раза соответственно, а значения деформаций при армировании по схеме с двумя и с тремя слоями отличаются между собой не более чем на 5-10 %, при возрастании объема включений в 1,5 раза. Рис. 7. Графики осадок модели свайного фундамента: 1 - без усиления; 2 - при расположении гравия по внешнему контуру стержней по всей глубине по двум противоположным сторонам; 3 - при расположении гравия под нижними концами стержней, на глубине 0,5l и под подошвой штампа Fig. 7. Pile foundation model deformation graphics: 1 - without strengthening; 2 - at gravel location along the external contour of the rods along the entire depth along two opposite sides; 3 - at gravel locations under the ends of the rods, at a depth of 0.5l and under the stamp Рис. 8. Графики осадок модели свайного фундамента: 1 - при расположении гравия под нижними концами стержней; 2 - при расположении гравия и на глубине 0,5l от подошвы; 3 - при расположении гравия под нижними концами стержней, под подошвой штампа и на глубине 0,5l от подошвы Fig. 8. Pile foundation model deformation graphics: 1 - gravel locations under the ends of the rods; 2 - at gravel locations at a depth of 0.5l and under the stamp; 3 - at gravel locations under the ends of the rods, at a depth of 0.5l and under the stamp В свою очередь, деформации грунтового основания модели свайного фундамента, армированного по внешнему контуру стержней по всей глубине, очень близки к значениям, полученным при армировании по внешнему контуру стержней по всей глубине с дополнительным заполнением пространства внутри стержней гравием мелкой фракции (см. рис. 9). Рис. 9. Графики осадок модели свайного фундамента: 1 - при расположении гравия крупной (0,3b) фракции по внешнему контуру стержней по всей глубине по всему периметру; 2 - при расположении гравия крупной (0,3b) фракции по внешнему контуру стержней по всей глубине по двум противоположным сторонам; 3 - при расположении гравия по внешнему контуру стержней по всей глубине по всему периметру с заполнением внутреннего пространства гравием мелкой фракции (0,2b) Fig. 9. Pile foundation model deformation graphics: 1 - when large gravel (0.3b) fraction is located along the outer contour of the rods along the entire depth along the entire perimeter; 2 - when large gravel (0.3b) is located along the outer contour of the rods along the entire depth on two opposite sides; 3 - when large gravel (0.3b) fraction is located along the outer contour of the rods along the entire depth along the entire perimeter, filling the internal space with gravel of the small fraction (0,2b) Армирование модели свайного фундамента по внешнему контуру стержней по всей глубине с двух противоположных сторон штампа эффективнее армирования по контуру вдоль всего его периметра (см. рис. 9). Заключение Усиление грунтового основания свайных фундаментов армированием жесткими включениями весьма эффективно и позволяет существенно увеличить значение воспринимаемой нагрузки. При этом график зависимости осадки от нагрузки имеет близкий к линейному вид, резкой потери несущей способности (срыва) не наблюдается, а предельная нагрузка отсутствует. Наибольшее влияние на результат оказывает схема расположения армоэлементов, формирующая условия взаимодействия свай с элементами усиления и окружающим массивом - максимальный эффект наблюдается при контурном армировании фундамента вдоль наружных граней свай и при устройстве армирующих слоев, объединяющих сваи в середине их длины и под нижними концами свай [11-16]. В ряде случаев увеличение объема армирующих элементов с изменением схемы усиления не оказывает заметного положительного влияния на величину осадок и нецелесообразно.

About the authors

M. L Nuzhdin

LLC “Research and design expert consulting enterprise “О&F”

References

Statistics

Views

Abstract - 901

PDF (Russian) - 244

Refbacks

• There are currently no refbacks.