Full Text

Введение Устои (крайние опоры) являются сложным при проектировании и потенциально аварийным элементом мостовых сооружений. Причины опасностей при строительстве и эксплуатации связаны с силовым воздействием на устои и их основания грунтового массива подходной насыпи и мостового конуса. По публикациям с описаниями аварий [1-10] число обрушений устоев до 80-х гг. прошлого века превышало все случаи повреждений других несущих конструкций мостов. В последние десятилетия аварии устоев наблюдаются значительно реже, что можно объяснить их предупреждением при проектировании и сокращением числа вновь строящихся мостов в пользу ремонтов и реконструкций существующих объектов. Начиная с 50-х гг. прошлого века в строительстве и на эксплуатируемых объектах наиболее широко применяются сопряжения с насыпями, включающие обсыпные устои и конусы в крайних пролетах мостовых сооружений (рис. 1). Положительным качеством этих систем является завершение подходной насыпи откосом в крайнем пролете моста, придающее плавность распределению напряжений в основании, что ограничивает развитие пластических деформаций и снижает опасность глубоких сдвигов. Проблема научно обоснованного расчета оснований обсыпных устоев остается по-прежнему актуальной, требующей продолжения исследований в связи с сохраняющимися несовершенствами и недостаточной конкретностью положений норм проектирования (СП 35.13330.2011), написанных в 60-х гг. прошлого века с опорой на упрощенные методы расчета. Основная часть Общие положения расчетов. В табл. 1 показаны связи нормируемых проверок оснований обсыпных устоев с общими формулировками видов предельных состояний (ПС) по ГОСТ 27751-2014 и расчетными моделями теории механики грунтов. Расчеты выполняются по описываемым в дальнейшем изложении расчетным схемам двух групп с использованием моделей теории жесткопластической среды (предельного равновесия) и теории линейно деформируемой (или упругопластической) среды. Рис. 1. Конструктивные схемы обсыпных устоев: 1 - оголовок; 2 - свайный ряд, ряд буронабивных свай; 3 - стоечный ряд; 4 - фундамент мелкого заложения, плита ростверка; 5 - грунт подходной насыпи и конуса; 6 - переходная плита; 7 - пролетное строение Fig. 1. Construction schemes of buried abutments: 1 - head part; 2 - row of piles, row of cast-in-citu concrete piles; 3 - row of columns; 4 - foundation, pile foundation slab; 5 - approach embankment and cone soil; 6 - transitional slab; 7 - high structure Таблица 1 Расчетные проверки оснований обсыпных устоев и их связь с видами предельных состояний и расчетными моделями Table 1 Design checks of the grounds of the bulk foundations and their relationship with the types of limit states and design models Наименование расчетов (проверок) Группы и виды ПС по ГОСТ 27751-2014 Расчетная модель грунта Расчет прочности по осевому сжатию грунта под фундаментом мелкого заложения и подстилающих слоев основания. Расчет свайного фундамента как условного массивного Первая группа: - пластическое или хрупкое разрушение; - потеря устойчивости с переходом в изменяемую систему; - ползучесть, сдвиг, образование трещин, ведущие к прекращению эксплуатации Линейно-деформируемая среда Расчет устойчивости оснований против глубокого и локального оползневого сдвига Жесткопластическая среда: предельное равновесие Расчет устойчивости фундаментов мелкого заложения против скольжения (плоского сдвига) Расчет несущей способности свай Предельное равновесие при вдавливании / выдергивании сваи Проверка прочности оснований конусов по условию Мора - Кулона Вторая группа: проявления текучести, ползучести, сдвиги оснований Линейно-деформируемая среда Расчет осадок, кренов фундаментов мелкого заложения. Проверка относительного эксцентриситета равнодействующих нагрузок на основание фундамента мелкого заложения Вторая группа: достижение предельных деформаций, прогибов, поворотов, предельных осадок Линейно-деформируемая среда Расчет свайных фундаментов на совместное действие вертикальных, горизонтальных сил и моментов. Расчет прочности железобетонных конструкций при изгибе, внецентренном сжатии (растяжении) и по поперечной силе. Расчет железобетонных конструкций по образованию продольных и раскрытию нормальных к продольной оси трещин Первая группа: - пластическое или хрупкое разрушение; - ползучесть, сдвиг, образование трещин, ведущие к прекращению эксплуатации. Вторая группа: - достижение предельных деформаций, прогибов, поворотов, предельных осадок; - образование или раскрытие трещин Метод коэффициента постели Жесткопластическая модель. Расчет устойчивости оснований обсыпных устоев. Описание расчета устойчивости грунтовых оснований мостовых устоев против глубоких и локальных оползневых сдвигов изложено в [8, 11, 12]. Ниже в настоящей статье излагаются его основные положения. Теоретическую основу решений составляет метод горизонтальных сил Г.М. Шахунянца [13], позволяющий рассматривать поверхности скольжения произвольной формы. В состав алгоритма и программы (программа РУСТ [12]) входят решения плоской и пространственной задач расчета устойчивости обсыпного устоя совместно с конусом, подходной насыпью и основанием. Для условий плоских расчетных областей используется решение «прямой задачи», в которой определяется коэффициент η, выражающий отношение горизонтальных составляющих удерживающих и сдвигающих сил, по следующему уравнению (рис. 2): , (1) где - знаки суммы, распространяющиеся на все отсеки тела обрушения со следующими параметрами в пределах каждого (от i-го) отсека: Ti = Gisinαi, Ni = Gicosαi - касательная и нормальная (к поверхности скольжения) составляющие веса отсека Gi с вертикальными нагрузками в его пределах; φi, ci - угол внутреннего трения и удельное сцепление грунта насыпи или слоя основания, пересекаемого линией скольжения; li - длина линии скольжения, αi - угол наклона линии скольжения; Fai - суммарная удерживающая сила от воздействия армирующих элементов, пересекаемых линией скольжения; Qi - равнодействующая горизонтальных сейсмических сил; ΔΙi = γwI0Si - равнодействующая сил фильтрационного давления, γw = 9,8 кН/м3 - удельный вес воды, I0 - средний уклон грунтовых вод или водной поверхности при спаде половодья, Si -площадь затопленной части i-го отсека; Тв - внешние горизонтальные силы, действующие на поверхности тела обрушения; γk = 1,4 - требуемый коэффициент запаса устойчивости, принимаемый в соответствии с п. 5.40 СП 35.13330 как отношение коэффициентов надежности по назначению γп = 1,1 и условий работы т = 0,8. В формуле (1) касательные силы Ti разделены на сдвигающие Ti,сд, действующие в отсеках, где αi > 0, sinαi > 0 (на нисходящей части линии скольжения), и удерживающие Ti,уд, где αi < 0, sin αi < 0 (на восходящей части линии скольжения). Пространственная задача решается как «обратная» с заданным коэффициентом запаса устойчивости γk = 1,4. В расчете определяется соответствующая этому условию алгебраическая сумма Е горизонтальных составляющих сдвигающих и удерживающих сил, действующих на расчетной поверхности скольжения. Поверхности скольжения придается очертание с поперечными сечениями в виде ломаных линий АВСD (см. рис. 1). Размер основания ВС сечения поверхности скольжения принят равным ширине насыпи b, боковые грани АВ и СD наклонены под углом, который принимается общим для всех отсеков тела обрушения. Положение центра, радиус осевого сечения поверхности скольжения, относительное заложение бортов определяются путем перебора невыгоднейших по условию максимального значения равнодействующей Е, соответствующей заданному значению γk = 1,4. Если поверхность скольжения пересекает (не пересекает) фундаментные конструкции устоя, допускается получение Е > 0 (необходимо обеспечить Е ≤ 0). При Е > 0 устой должен быть рассчитан на ее восприятие как равнодействующей силового взаимодействия грунта и сооружения. Рис. 2. Схема сдвигающих и удерживающих сил к уравнению (1) и поперечное сечение пространственной поверхности скольжения; Еi, Ei-1 - горизонтальные силы взаимодействия отсеков; Ri - нормальная составляющая сил, действующих на поверхности скольжения Fig. 2. Scheme of displacing and holding strength to equation (1) and cross-section of spatial slide surface; Еi, Ei-1 - horizontal strengths landslide parts interaction; Gi - weight of i-st landslide part, Ri - strength, normal to the landslide surface Расчетные кривые скольжения определяются путем перебора с многократным повторным выполнением расчета. Линии скольжения генерируются в виде дуг окружностей по трем точкам с меняющимися координатами [8, 11]. Расчет напряжений в основаниях обсыпных устоев по теории линейно-деформируемой среды. На напряженно-деформированное состояние оснований устоев значительное влияние оказывает нагрузка от веса конуса и насыпи, представляющих собой грунтовый массив с откосами с трех сторон. Для отражения в расчетах воздействия этой нагрузки предложен прием [14, 15], близкий по своей идее к известному в строительной механике методу граничных элементов (МГЭ) [16]. Сущность МГЭ состоит в условном расширении расчетной области до размеров и формы, для которых имеются готовые проверенные решения, и приложении на новых границах такой системы сил, чтобы распределение напряжений на фактической поверхности расчетной области совпало с действующей нагрузкой. К основанию добавляется невесомый слой равный половине горизонтального заложения откосов (Н - высота насыпи), и прикладывается полубесконечная полосовая нагрузка с интенсивностью р0 = γН (γ - удельный вес насыпного грунта), с шириной полосы В = b + mH (рис. 3). Этим обеспечивается равенство действительной и заменяющей ее условной нагрузки р0 и близкое соответствие вертикальных давлений под насыпью и распределения вертикальных напряжений на поверхности основания, определяемых по формулам теории упругости [17] или по расчету методом конечных элементов. Рис. 3. Форма конуса и насыпи (1) и схема приложения условной (эквивалентной) нагрузки р0 = γН (2) Fig. 3. The form of cone and embankment (1) and scheme of conventional (equivalent) load application р0 = γН (2) Предлагаемый способ расчета позволяет получить на поверхности основания не только вертикальные, но и касательные напряжения, которые насыпь передает на основание и которые не учитываются, если заменить насыпь и конус вертикальной распределенной нагрузкой, повторяющей их форму. На рис. 4 показано распределение нормальных σz и касательных τzx, τzy напряжений (по формулам теории упругости) на поверхности основания от условной нагрузки р0, заменяющей насыпь и конус с заложением откосов 1,5. Там же, на рис. 4, б, показано распределение напряжений σz и τzy по поперечному сечению основания насыпи по экспериментальным данным Р.Е. Подвального (СибЦНИИС, 1970) [18]), подтверждающее эффективность предложенного расчетного приема. а б Рис. 4. Продольный (а) и поперечный (б) разрез конуса и подходной насыпи и эквивалентная нагрузка р0 = γН; 1 - очертание конуса и насыпи; 2 - эпюра σz; 3 - эпюры τzx, τzy; 4 - эпюры нормальных и касательных напряжений по экспериментальным данным [18] Fig. 4. Longitudinal section (a) and cross-section (b) of cone and approach embankment and equivalent load р0 = γН; 1 - cone and embankment outline; 2 - σz graph; 3 - τzy, τzx graphs; 4 - normal and tangent strains graphs by experimental data [18] Компоненты напряжений σz, σх, τzx в основании определяются на вертикальной продольной плоскости симметрии полосовой нагрузки р0, через которую проходит ось моста и подходной насыпи и на которой выполняются требуемые расчетные проверки. Напряженное состояние основания на расчетной плоскости подобно условиям плоской деформации, что позволяет упростить выполнение расчетных проверок в условиях пространственной задачи. При этом сохраняется строгость и надежность выполняемых расчетов, так как расчетные напряжения σz, σх, τzx на этой плоскости являются наибольшими, а результаты проверок по предельным состояниям - невыгоднейшими. В табл. 2, 3 приводятся относительные компоненты напряжений σ́z = σz/р0, σ́x = σх/р0, τ́zx = τzx/р0 в основании от полосовой нагрузки шириной В с интенсивностью р0 = 1 на ее продольной плоскости симметрии. Таблица 2 Относительные напряжения σ́z = σz/р0 в основании на продольной плоскости симметрии полосовой нагрузки р0 = 1 шириной В Table 2 Relative stresses σ́z = σz/р0 in the base on the longitudinal plane of symmetry of the strip load р0 = 1 width B -0,50 -0,25 0 0,05 0,10 0,15 0,20 0,30 0,50 0,75 1,00 0,15 0,004 0,020 0,495 0,692 0,828 0,902 0,941 0,972 0,996 0,999 0,999 0,20 0,008 0,053 0,489 0,640 0,761 0,843 0,893 0,942 0,969 0,975 0,976 0,25 0,015 0,080 0,480 0,602 0,707 0,786 0,842 0,904 0,945 0,955 0,958 0,30 0,023 0,105 0,468 0,569 0,660 0,734 0,791 0,861 0,914 0,930 0,934 0,35 0,031 0,126 0,455 0,541 0,620 0,687 0,742 0,816 0,879 0,900 0,907 0,40 0,041 0,144 0,441 0,514 0,583 0,644 0,695 0,770 0,840 0,868 0,876 0,50 0,050 0,169 0,409 0,465 0,519 0,568 0,612 0,681 0,760 0,796 0,809 0,60 0,074 0,182 0,378 0,421 0,464 0,504 0,541 0,602 0,681 0,724 0,741 0,80 0,096 0,187 0,321 0,349 0,378 0,405 0,430 0,477 0,545 0,593 0,617 1,00 0,107 0,180 0,275 0,295 0,314 0,334 0,352 0,387 0,443 0,490 0,515 1,50 0,108 0,150 0,198 0,208 0, 217 0,227 0,236 0,254 0,287 0,320 0,344 2,00 0,099 0,125 0,153 0,159 0,164 0,170 0,175 0,186 0,207 0,229 0,248 Таблица 3 Относительные напряжения σ́x = σх/р0, τ́zx = τzx/р0 в основании на продольной плоскости симметрии полосовой нагрузки р0 = 1 шириной В Table 3 Relative stresses σ́x = σх/р0, τ́zx = τzx/р0 in the base on the longitudinal plane of symmetry of the strip load р0 = 1 width B -0,50 -0,25 0 0,25 0,50 1,00 σ́x τ́zx σ́x τ́zx σ́x τ́zx σ́x τ́zx σ́x τ́zx σ́x τ́zx 0,25 0,101 0,044 0,210 0,144 0,282 0,284 0,353 0,144 0,462 0,044 0,539 0,018 0,50 0,141 0,087 0,191 0,178 0,200 0,225 0,208 0,178 0,238 0,087 0,339 0,040 1,00 0,112 0,102 0,116 0,132 0,118 0,142 0,119 0,132 0,123 0,102 0,155 0,057 1,50 0,080 0,085 0,081 0,097 0,082 0,100 0,082 0,097 0,083 0,085 0,092 0,058 2,00 0,061 0,077 0,062 0,080 0,062 0,080 0,063 0,080 0,063 0,077 0,065 0,056 В расчете основания стоечного устоя с фундаментом мелкого заложения (свайного фундамента) действующая нагрузка складывается из двух частей (рис. 5): эквивалентной полубесконечной полосы шириной В с интенсивностью р0 и давления р1 от вертикальной силы N и момента M - равнодействующих сил, передаваемых на фундамент мелкого заложения (плиту ростверка свайного фундамента) конструкциями рамной надстройки обсыпного устоя. Равнодействующие N и M складываются из следующих нагрузок: вертикальных постоянных и временных нагрузок, передаваемых на оголовок пролетным строением и переходной плитой, веса оголовка и конструкций устоя в грунте (с вычетом из удельного веса стоек и фундамента удельного веса грунта), горизонтального давления грунта, тормозной нагрузки, температурной деформации пролетных строений. Равнодействующая F горизонтальных составляющих сил, приложенных к устою, учитывается в расчетах свайных фундаментов (в соответствии с СП 24.13330.2011) и при проверках устойчивости фундаментов мелкого заложения против скольжения (плоского сдвига). Рис. 5. Образование расчетной схемы с эквивалентной нагрузкой р0 и схема приложения давлений σh, р1, γ́d к основанию фундамента мелкого заложения Fig. 5. Calculational scheme formation with equivalent load р0 and scheme of apply pressures σh, р1, γ́d to shallow foundation base Суммарные напряжения в основании под фундаментом устоя на расчетной плоскости, соответствующей продольной плоскости симметрии моста и дорожной насыпи, определяются по формуле р = σh + р1 + γgd, (2) где σh = σ́z р0 - давление от воздействия нагрузки р0 на продольной плоскости симметрии насыпи, γgd - природное давление в основании под плитой фундамента: γg - удельный вес грунта, d - глубина заложения, считая от природного уровня основания; p1 = N/A + Mx/I; А, I - геометрические характеристики плиты фундамента - площадь и момент сопротивления; x - горизонтальные координаты точек на расчетной плоскости. Напряжения в основании за пределами площади опирания фундамента мелкого заложения р = σh + γgd. (3) В соответствии с нормами СП 35.13330.2011 расчетное сопротивление оснований мостовых опор определяется по формуле (2.1) прил. 2. Второй член этой формулы содержит слагаемое k2γgd, учитывающее долю несущей способности основания от природного давления, где k2 - табличный коэффициент, связанный с классификационными характеристиками грунтов. Величину k2γgd можно разложить на составляющие: давление извлекаемого грунта γgd и благоприятное влияние боковой пригрузки основания (k2 - 1)γg d. Пригрузка основания устоя грунтом конуса и насыпи аналогична фактору (k2 - 1)γgd, следовательно, ее влияние может быть учтено выражением (k2 - 1)σh. На основании изложенного формула для определения расчетного сопротивления R оснований обсыпных устоев (в обозначениях прил. 2 СП 35.13330.2011) имеет вид R = 1,7{R0[1 + k1 (b - 2)] + k2γg (d - 3) + (k2 - 1)σh}. (4) При определении осадок и кренов фундаментов обсыпных устоев напряжения в основании от воздействия эквивалентной нагрузки р0 с шириной полосы В и давления р1 (учитывая их разные пространственные размеры) определяются раздельно, а затем суммируются. Расчет прочности оснований конусов по уравнению Мора - Кулона. Рассматриваемая проверка направлена на ограничение размеров областей в основании с нарушениями условия предельного напряженного состояния Мора - Кулона. Природное давление в основании принимается распределенным гидростатически: σzg= σxg = γgz, где z - расстояние от поверхности основания до уровня, на котором выполняется проверка. Приводимое ниже решение является аналогом предложенного В.Д. Казарновским [19] расчета «безопасной нагрузки» при проектировании земляного полотна на слабых грунтах. В условиях рассматриваемой задачи уравнение Мора - Кулона прочности (допредельного и предельного напряженного состояния) грунта в точке может быть представлено в виде следующего соотношения: (5) или (6) где φ = φII и с = cII - прочностные характеристики проверяемого слоя основания: угол внутреннего трения и удельное сцепление для расчетов по предельным состояниям второй группы. Выражение в квадратных скобках можно заменить безразмерным коэффициентом (7) зависящим от формы полосовой нагрузки на рис. 3 и угла внутреннего трения φ проверяемого слоя основания, после чего соотношение (6) принимает вид расчетной формулы: (8) где Kбез - коэффициент безопасности проверяемого слоя основания; при Kбез ≥ 1,0 проверка считается выполненной. Коэффициенты β (σ́x σ́z τ́zx; φ) от полосовой нагрузки с интенсивностью р0 = 1 и шириной полосы В на рис. 3 определены заранее и представлены в табл. 4. При каждом значении φ на рассматриваемом уровне параметр β вычислялся в нескольких точках, после чего для подстановки в таблицу выбиралось наибольшее значение. Таблица 4 Коэффициенты β (σ́x σ́z τ́zx; φ) Table 4 Coefficients β (σ́x σ́z τ́zx; φ) φ = 0 φ = 5° φ = 10° φ = 15° φ = 20° φ = 25° φ = 30° 0,20 0,311 0,277 0,243 0,209 0,177 0,145 0,114 0,30 0,291 0,259 0,227 0,195 0,165 0,135 0,107 0,40 0,271 0,242 0,213 0,184 0,156 0,129 0,103 0,50 0,252 0,225 0,199 0,173 0,147 0,122 0,096 0,60 0,233 0,208 0,183 0,159 0,136 0,114 0,092 0,80 0,198 0,177 0,157 0,137 0,118 0,099 0,080 1,00 0,166 0,149 0,132 0,115 0,099 0,083 0,068 В случае отрицательного результата проверки по формуле (8) расчет следует продолжить с использованием упругопластической модели основания при помощи программ PLAXIS, Midas GTS и др., реализующих нелинейный расчет геотехнических систем. Этот расчет не относится к теме настоящей статьи. Пример расчета. Рассматривается обсыпной устой (рис. 6) с фундаментом мелкого заложения под пролетное строение 18 м общей шириной 10 м; высота насыпи 7,3 м. Двухслойное основание сложено полутвердым суглинком с прочностными характеристиками φII = 20°, сII = 25 кПа, залегающим на глубину 3,7 м, и песком мелким φII = 30°. Рис. 6. К примеру расчета основания фундамента обсыпного устоя и конуса моста Fig. 6. To the example of buried abutment foundation base and bridge cone Нормативная (расчетная) эквивалентная нагрузка р0 = γН = 18·7,3 = 131,4 кН/м2 (р0 = γfγН = 1,1·131,4 = 144,5 кН/м2; γf = 1,1 - коэффициент надежности по нагрузке); ширина полосы B = b + mH = 12 + 1,5·7,3 = 23 м. Равнодействующие давления фундамента для расчетов по прочности: N = 2850 кН, М = 970 кНм, F = 680 кН. Природное давление в основании γgd = 19,6·2 = 39,2 кН/м2. Давление σh = σ́zр0 определяется при помощи табл. 2. Для точки 1 (см. рис. 6) относительные координаты = 7,5/23 = 0,326, = 1,7/23 = 0,074; коэффициент σ́z = 0,595; расчетное значение σh = 0,595·144,5 = 86 кПа. Для точки 2 = 7,5/23 = 0,326, = 4,7/23 = 0,204; коэффициент σ́z = 0,770; расчетное значение σh = 0,770·144,5 = 111,3 кПа. Давление р1 = 2850/30,6 + 970/15,3 = 93,1 + 63,4 = 156,5 кПа. Общее давление на основание в точке 1 под передней гранью фундамента р = σh + р1 + + γ́ d = 86 + 156,5 + 39,2 = 281,7 кПа. Расчетное сопротивление: R = 1,7{245·[1 + 0,04 (3 - 2] + 2,0·19,2· (2 - 3) + (2,0 - 1) ·86} = 510 кПа. Проверка условия по п. 11.8 СП 35.13330.2011: р ≤ R/γп (γп = 1,4 - коэффициент надежности); 281,7 < 508/1,4 = 362,9 кПа. Проверка прочности основания по формуле (7): - в полутвердом суглинке на уровне поверхности основания: z = 0, = 5,5 м, = 5,5/23 = 0,24, φII = 20°, β = 0,172; Kбез = (γgzsinφ + ccosφ) / βр0 = 25·0,940/0,172·131,4 = 23,5/22,6 = 1,04 > 1,0; - на нижней границе слоя полутвердого суглинка: z = 3,7 м, = 9,2 м, = 9,2/23 = 0,40, φII = 20°, β = 0,156; Kбез = (γgzsinφ + ccosφ) / βр0 = (3,7·19,6·0,342+25·0,940) /0,156·131,4 = (24,8+23,5) /20,5 = 2,36 > 1,0; - в слое мелкого песка на границе с суглинком: z = 3,7 м, = 9,2 м, = 9,2/23 = 0,40, φII = 30°, β = 0,103; Kбез = (γgzsinφ + ccosφ) / βр0 = 3,7·19,6·0,5/0,103·131,4 = 36,3/13,5 = 2,69 > 1,0. Проверка прочности по уравнению Мора - Кулона выполняется в обоих слоях основания. Выводы 1. Разработан инженерный метод расчетов оснований обсыпных устоев автодорожных мостов, включающий комплекс проверок по предельным состояниям, описание расчетных схем. Расчеты выполняются по расчетным схемам двух групп с использованием моделей теории жесткопластической среды (на основе метода горизонтальных сил Г.М. Шахунянца) и теории линейно-деформируемой среды. Приводятся табличные данные, необходимые для выполнения расчетов. 2. Разработан способ определения напряжений в основаниях обсыпных устоев от веса конуса и подходной насыпи по теории линейно-деформируемой среды путем образования условной (эквивалентной) расчетной схемы, в которой к основанию добавляется невесомый слой и действующая нагрузка заменяется равной по величине полубесконечной полосовой, приложенной в повышенном уровне. При этом на действительной поверхности основания возникают нормальные и касательные напряжения, согласующиеся с формой насыпи, ограниченной откосами с трех сторон. 3. Разработан способ расчета прочности грунтов основания обсыпного устоя и конуса моста по уравнению Мора - Кулона, реализуемый при помощи напряжений, определямых в соответствии с изложенным выше описанием.

About the authors

D. M Shapiro

Voronezh State Technical University

References

Statistics

Views

Abstract - 515

PDF (Russian) - 190

Refbacks

• There are currently no refbacks.